山東三齊能源科研樓建設結(jié)構(gòu)設計畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-24 21:11本頁面
【正文】 V(KN)N(KN)M（KN*m)V(KN)N(KN)Sgk① Sqk② Swk左③ Swk右④ *恒++**風*①+*②+**③ *①+*②+**④ *恒++**活*①+*③+**② *①+*④+**② *恒+**活+**風*①+**②+**③ *①+**②+**④ 最大內(nèi)力 編號12 位置上下內(nèi)力M（KN*m)V(KN)N(KN)M（KN*m)V(KN)N(KN)Sgk① Sqk② Swk左③ Swk右④ *恒++**風*①+*②+**③ *①+*②+**④ *恒++**活*①+*③+**② *①+*④+**② *恒+**活+**風*①+**②+**③ *①+**②+**④ 最大內(nèi)力 框架梁截面設計一層梁AB：正截面受彎承載力計算，跨中截面M=*m下部實配4C16。上部，左端M=*m,右端M= KN*m，左端：右端：左端配2C20，右端2C20+1C14，斜截面受剪承載力計算，V=滿足要求，按構(gòu)造要求配箍，取雙肢箍Φ8@350。一層梁BC：正截面受彎承載力計算，跨中截面M=*m下部實配3C16，上部按構(gòu)造配筋。斜截面受剪承載力計算，V=滿足要求，按構(gòu)造要求配箍，取雙肢箍Φ8@100/200。其余各層梁配筋見下表： 梁正截面配筋計算表正截面配筋計算層計算公式梁AB（400*800）梁BC（300*600）支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面二層M（KN*m） M（N*mm） αs ξ As （mm） As,min （mm）640實配鋼筋 （mm）2C20+1C163C182C202C202C182C20三層M（KN*m） M(N*mm) αs ξ As （mm） As,min （mm）實配鋼筋 （mm）3C203C183C20上部2C20下部2C18四層M（KN*m） M(N*mm) αs ξ As （mm） As,min （mm）實配鋼筋 （mm）3C209424C223C20942上部2C20下部2C22梁斜截面配筋梁AB梁BC層數(shù)234234V（KN）V（N）2181202241502987108127011406027970108680010868001086800600600600600600600V是是是是是是304304304304304304168168168168168168V000000實配箍筋2A8@100/2002A8@100/2002A8@100/2002A8@100/2002A8@100/2002A8@100/200撓度的驗算以頂層AB跨梁為例說明計算過程：梁跨中所承受的彎矩（標注值），屋面活荷載的準永久值系數(shù)，屋面活荷載的準永久值系數(shù)，風載的準永久值系數(shù)計算相關(guān)系數(shù)： 撓度滿足要求。裂縫驗算：以四層AB跨為例驗算裂縫：梁箍筋未進行配箍率驗算，考慮地震時箍筋加密詳情見11G1011！以頂層邊柱為例，由A柱內(nèi)力組合表，考慮到柱端彎矩較小，支座中心處的彎矩與支座邊緣的彎矩偏差不大，且按支座中心算是偏于安全的，故采用對稱配筋。：底層柱，滿足要求：取ho＝50040＝460mm。Vmax＝,因為則，截面滿足要求。柱同一截面分別承受正反彎矩，故采用對稱配筋。 (=)一層對于A柱： A柱內(nèi)力組合柱編號及相應的M,V及相應的M,V及相應的N,V1上下4上下對于一層，屬于大偏壓，選用M大N小組合，選 ()滿足要求，故不考慮構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩的影響。，取最小配筋率鋼筋用量，縱向受力鋼筋采用HRB400，全部縱向鋼筋最小配筋率。，取4C16。對于四層，屬于大偏壓選用， ()滿足要求，故不考慮構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩的影響。取最小配筋率鋼筋用量，縱向受力鋼筋采用HRB400，全部縱向鋼筋最小配筋率，取4C16。綜合來說A柱，每側(cè)配3C18。垂直于彎矩彎矩作用平面的受壓承載力驗算：一層查表得滿足要求。斜截面受剪承載力驗算：一層：因為剪跨比所以λ=3，所以N=可不進行斜截面受剪承載力計算按構(gòu)造配筋，采用復式箍4Φ10@100/200。四層：，N=可不進行斜截面受剪承載力計算按構(gòu)造配筋，采用復式箍4Φ10@100/200。對于B柱：B柱 B柱內(nèi)力組合表柱編號及相應的M,V及相應的M,V及相應的N,V5上下8上下對于一層，屬于大偏壓，選用M大N小組合，選 ()滿足要求，故不考慮構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩的影響。取最小配筋率鋼筋用量，縱向受力鋼筋采用HRB400，全部縱向鋼筋最小配筋率。，取4C16。對于四層，屬于大偏壓選用， ()滿足要求，故不考慮構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩的影響。取最小配筋率鋼筋用量，縱向受力鋼筋采用HRB400，全部縱向鋼筋最小配筋率，取4C16。綜合來說A柱，每側(cè)配3C18。垂直于彎矩彎矩作用平面的受壓承載力驗算:一層查表得滿足要求。斜截面受剪承載力驗算:一層：因為剪跨比所以λ=3，所以N=可不進行斜截面受剪承載力計算按構(gòu)造配筋，采用復式箍4Φ10@100/200。四層：，N=可不進行斜截面受剪承載力計算按構(gòu)造配筋，采用復式箍4Φ10@100/200。對于C柱：C柱 C柱內(nèi)力組合表柱編號及相應的M,V及相應的M,V及相應的N,V9上下12上下對于一層，屬于大偏壓，選用M大N小組合，選 ()滿足要求，故不考慮構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩的影響。取最小配筋率鋼筋用量，縱向受力鋼筋采用HRB400，全部縱向鋼筋最小配筋率。，取取4C16。對于四層，屬于大偏壓選用， ()滿足要求，故不考慮構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩的影響。取最小配筋率鋼筋用量，縱向受力鋼筋采用HRB400，全部縱向鋼筋最小配筋率，取取4C16。綜合來說C柱，每側(cè)配4C16。垂直于彎矩彎矩作用平面的受壓承載力驗算:一層查表得滿足要求。斜截面受剪承載力驗算:一層：因為剪跨比所以λ=3，所以N=可不進行斜截面受剪承載力計算按構(gòu)造配筋，采用復式箍4Φ10@100/200。四層：，N=可不進行斜截面受剪承載力計算按構(gòu)造配筋，采用復式箍4Φ10@100/200。柱箍筋加密區(qū)高度按11G1011查取，柱頂配筋可能不與柱底相同，原因為：頂層彎矩會大一些。樓板全算，不全算都是SB！設計資料:樓板板厚100mm,屋面板厚100mm,選用C30混凝土,鋼筋采用HRB400級鋼筋,箍筋采用HPB300級鋼筋，,。 以A～B軸和④⑤軸之間的樓面板為例計算，按彈性理論設計標準層樓板：荷載設計值：q==g== g’=g+q/2= q’=q/2=g+q=彎矩計算：跨中最大彎矩為當內(nèi)支座固定時在g+q/2作用下的跨中彎矩值,與內(nèi)支座簡支時在 q/2作用下的跨中彎矩之和。本工程計算時混凝土波松比，支座最大負彎矩為當內(nèi)支座固定時g+q作用下的跨中彎矩，板按三邊固支，一邊簡支計算。標準層：跨內(nèi)： 計算簡圖，查表得：恒載： 活載：時，時，支座：，查表得：2. 頂層屋板：荷載設計值：q==g== g’=g+q/2=’=q/2=g+q=彎矩計算：跨內(nèi)：，查表得：恒載： 活載：時，時，支座：，查表得：截面設計：截面有效高度：假定選用C8鋼筋，則方向跨中截面的，方向的跨中截面的，支座截面高度。 截面計算結(jié)果及實際配筋列于下表中：構(gòu)造配筋多少，自己查資料！ 板配筋表區(qū)格2配筋計算截面\項目(mm)M(kNm)配筋實配樓板標準層方向81403C8@120419方向73238C8@200251頂層方向81C8@75671方向73382C8@130387支座標準層方向81721C10@100785方向81547C10@140561頂層方向811211C12@901257方向81975C12@1101028其他區(qū)格配筋計算如下標準層區(qū)格1恒載活載恒載系數(shù)活載系數(shù)M配筋實配筋lx/ly 跨內(nèi) u=0mx6 my6 u=mxC10@140myC14@200支座計算簡圖 0 mx 948C12@120my 762C10@100區(qū)格4恒載活載恒載系數(shù)活載系數(shù)M lx/ly 0 跨內(nèi) 0 u=0mx6 my6 u=mxC10@200myC10@200支座計算簡圖 0 mx C10@200my C10@200區(qū)格5恒載活載恒載系數(shù)活載系數(shù)M lx/ly 0 跨內(nèi) 0 u=0mx6 my6 u=mxC10@200myC10@200支座 0 mx C10@200my C10@200區(qū)格6恒載活載恒載系數(shù)活載系數(shù)M lx/ly 0 跨內(nèi) 0 u=0mx6 my6 u=mxC10@200myC10@200支座 0 mx
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