【正文】 的折減系數(shù)β 墻、柱、基礎(chǔ)計(jì)算、截面以上的層數(shù)12～34～56～89～2020計(jì)算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（）表319 A柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。③8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MV柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN 2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KNm，軸力單位為KN。表320 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。③8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MV柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN158柱底MN1583柱頂MN柱底MN 2柱頂MN柱底MN1柱頂MN1860柱底MN1895680注：表中彎矩單位為KNm，軸力單位為KN。 截面設(shè)計(jì)（1） 承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式：S式中：γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見(jiàn)表321；S——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意：在截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。 表321承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉（2）橫向框架梁截面設(shè)計(jì)以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力如圖17所示。圖中M單位為KNm，V的單位為KN。圖319 第一層梁內(nèi)力示意 單位：KNm已知條件： 混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30（ft＝，fc＝），縱筋為HRB335（fy＝310 N/mm2），箍筋為HRB235（fy＝210 N/mm2）。 梁的截面尺寸300mm600mm, 300mm500mm 兩種則h01=60035=565mm。 h01=50035=465mm構(gòu)造要求： 承載力抗震調(diào)整系數(shù)二級(jí)抗震設(shè)防要求，框架梁的混凝土受壓高度x 則 梁的縱向最小配筋率：支座處： 取兩者大值 所以 As1min=525mm2 As2min=432mm2跨中 取兩者較大值所以 As1min=444mm2 As2min=365mm2箍筋的配筋率配筋計(jì)算因結(jié)構(gòu)荷載均對(duì)稱，故整個(gè)框架采用左右對(duì)稱配筋。當(dāng)梁下部受拉時(shí)按T行截面控制，當(dāng)梁上部受拉時(shí)按矩形截面設(shè)計(jì)?？缰邢虏渴芾?，按T行截面設(shè)計(jì)翼緣計(jì)算寬度按計(jì)算跨度l0考慮：當(dāng)按照梁間距考慮時(shí)：當(dāng)按照翼緣厚度考慮時(shí)： 此種情況不起控制作用綜上 取 考慮抗震系數(shù)承載力調(diào)整系數(shù) 彎矩設(shè)計(jì)值為故屬于第一類截面故配 222As=760mm2 支座降下部截面的220鋼筋深入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（）再將計(jì)算的受拉鋼筋A(yù)s考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)，考慮設(shè)計(jì)值 =283 故按構(gòu)造配筋220 As=628 mm2全部梁的正截面配筋計(jì)算與結(jié)果見(jiàn)表322表322梁正截面的配筋計(jì)算表樓層截面 MKN．m實(shí)配81＜0509387318 7632439218 5093＜0509492318 7634＜0509218 509533194218 50971628846322 11402614220 6283846322 11404571220 6285＜0628273220 628616281105322 11042610220 62836281039322 11404628727320 9415256220 628516281287422 15202610220 62836281132422 15204628824320 9415256220 628樓層截面MKN．m實(shí)配41628422 15202613220 62836281239422 15204628911320 9415256220 628316281561422 15202610220 62836281214422 15204628925320 9415256220 628216281559422 15202610220 62836281340422 152046281036320 9415256220 628116281779422 15202636220 62836281530422 152046281198320 9415269220 628表322梁正截面的配筋計(jì)算表（3）梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，對(duì)第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值。 VGb＝（q恒＋）－LnMbν、Mbr——分別為梁的左右端順時(shí)針?lè)较蚧蚰鏁r(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩值。由表19得:AB跨：順時(shí)針?lè)较? Mbν＝ KNm ； Mbr＝ KNm逆時(shí)針?lè)较? Mbν＝－ KNm ；Mbr＝mBC跨：順時(shí)針?lè)较? Mbν＝ KNm ； Mbr＝－m 逆時(shí)針?lè)较? Mbν＝－ KNm；Mbr＝m計(jì)算中Mbν＋Mbr取順時(shí)針?lè)较蚝赡鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大者。 剪力調(diào)整：AB跨：Mbν＋＋ = +=m VGb＝（+）＝ KNBC跨： Mbν＋Mbr＝＋=m VGb＝（＋）＝ KNm VA右＝VB左＝ VB右＝ 考慮承載力抗震系數(shù) γRE＝ γRE VD右＝γRE VJ左＝＝ KN γRE VJ右＝＝調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計(jì)算。 斜截面計(jì)算見(jiàn)表323表323 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V′（KN）γRE V′（KN）調(diào)整后V（KN）γRE V（KN）214bh0（mm）300565300565300565（KN）VVV箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）n＝2，ф8n＝2，ф8n＝2，ф10AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝ fcbh0+γRE VγRE V270γRE Vρ＝ （％）ρsvmin＝（％）根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。（4） 柱截面設(shè)計(jì)以第一、二層B柱為例，對(duì)圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。混凝土為C30，fc＝,縱向受力鋼筋采用HRB400（） 箍筋選用HRB235（）柱截面尺寸： 底層 500mm500mm 其他層 450mm450mm320 柱計(jì)算截面構(gòu)造要求：抗震調(diào)整系數(shù) 三級(jí)抗震設(shè)防要求，框架柱縱筋最小配筋百分比滿足 ﹪則=500450=1575 mm2=410450=1292 mm2軸壓比驗(yàn)算表324 軸壓比限值 類型抗震等級(jí)一二三框架柱框支柱由B柱內(nèi)力組合表21查得： NⅠ1= KNμc ＝＝NⅡⅡ= KNμc＝=NⅢⅢ＝ KNμc＝＝ 均滿足軸壓比限值得要求。正截面承載力得計(jì)算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠(yuǎn)大于柱子，梁先屈服可使整個(gè)框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”三級(jí)框架: 式中：——節(jié)點(diǎn)下柱端順時(shí)針或反時(shí)針截面組合底彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)左、右梁端反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪孛娼M合底彎矩設(shè)計(jì)值之和。地震往復(fù)作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮反時(shí)針?lè)较驈澗刂?，反之亦然。若采用?duì)稱配筋，可取用兩組中較大者計(jì)算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過(guò)早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。同時(shí)，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確定性。因此，對(duì)一、二、三級(jí)框架《抗震規(guī)范》規(guī)定：其底層柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值。第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由美麗組合表315查得。：左震 +＝ KNm 右震 +＝ KNm ?。?KNm第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表21查得。：左震 += KNm +＝ KNm梁端取左震，也應(yīng)取左震： ＝m＝=637 KNm 取ˊ＝637 KNm將與ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即 ⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ＝McⅡⅡ＝McⅠⅠ＝ + ＝ mMcⅡⅡ＝ + = KNm對(duì)底層柱底（ⅢⅢ截面）。 McⅢⅢ＝ ＝ KNm根據(jù)