【正文】 只需對2號鋼束進(jìn)行驗(yàn)算，表232為2號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過程和結(jié)果。表232 2號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)In/cm4(1)Io/cm4(2)en/cm(3)eo/cm(4)Mg1/(Nm)(5)4331703248800Mk/(Nm)(6)11396208494600Mg1en/In/(MPa)(7)= (5)(3)/(1)0(MkMg1)eo/In/(MPa)(8)={ (6)(5)} (4)/ (2)0σkt/MPa(9)= (7)+(8)0σp=αEPσkt/MPa(10)=(9)0σpe/MPa(11)σpe+σp/MPa(12)=(11)+(10)根據(jù)表233可知，2號預(yù)應(yīng)力筋的最大拉應(yīng)力發(fā)生在跨中截面，符合的要求。 斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算 此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。本設(shè)計(jì)中主要對其上梗肋（aa）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋（bb）等四處（見圖213）分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗(yàn)算。 斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，應(yīng)符合下式要求：式中：—由作用（荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算 式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表233為的計(jì)算過程及結(jié)果，234為的計(jì)算過程及結(jié)果，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表235。表233 σcx計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中截面Np/(1)Mp/(Nm)(2)An/cm2(3)In/cm4(4)yni/cm(5)0Io/cm4(6)yoi/cm(7)0Mg1/(Nm)(8)433170433170433170433170Mk/(Nm)(9)1139620113962011396201139620Np/An/MPa(10)=(1)/(3)Mpyni/In/MPa(11)=(2)(5)/(3)0σpc/MPa(12)=(10)(11)Mg1yni/In/MPa(13)=(8)(5)/(4)0(MkMg1)yoi/Io/MPa(14)={(9)(8)}(7)/(6)0σk/MPa(15)=(13)+(14)σcx=σk+σpc/MPa(16)=(12)+(15)截面應(yīng)力部位aaoonnbb四分點(diǎn)截面Np/(1)Mp/(Nm)(2)672818672818672818672818An/cm2(3)In/cm4(4)yni/cm(5)0Io/cm4(6)yoi/cm(7)0Mg1/(Nm)(8)324880324880324880324880Mk/(Nm)(9)849460849460849460849460Np/An/MPa(10)=(1)/(3)Mpyni/In/MPa(11)=(2)(5)/(3)0σpc/MPa(12)=(10)(11)Mg1yni/In/MPa(13)=(8)(5)/(4)0(MkMg1)yoi/Io/MPa(14)={(9)(8)}(7)/(6)0σk/MPa(15)=(13)+(14)σcx=σk+σpc/MPa(16)=(12)+(15)截面應(yīng)力部位aaoonnbb支點(diǎn)截面Np/(1)Mp/(Nm)(2)31220312203122031220An/cm2(3)In/cm4(4)yni/cm(5)0Io/cm4(6)yoi/cm(7)0Mg1/(Nm)(8)0000Mk/(Nm)(9)0000Np/An/MPa(10)=(1)/(3)Mpyni/In/MPa(11)=(2)(5)/(3)0σpc/MPa(12)=(10)(11)Mg1yni/In/MPa(13)=(8)(5)/(4)0000(MkMg1)yoi/Io/MPa(14)={(9)(8)}(7)/(6)0000σk/MPa(15)=(13)+(14)0000σcx=σk+σpc/MPa(16)=(12)+(15)τ計(jì)算表V/In/cm4Io/cm4腹板寬b/cm上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSan/cm3Sao/cm3τa/MPaSnn/cm3Sno/cm3τn/MPaSon/cm3Soo/cm3τo/MPaSbn/cm3Sbo/cm3τb/MPa跨中截面一期橫載Vg1039429664289051470000標(biāo)準(zhǔn)組合Vk546預(yù)加力Vp00000標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合四分點(diǎn)截面一期橫載Vg15573942966428905147標(biāo)準(zhǔn)組合Vk1775預(yù)加力Vp00000標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合支點(diǎn)截面一期橫載Vg11114403300342161844773440標(biāo)準(zhǔn)組合Vk4161預(yù)加力Vp154573440標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合表235 計(jì)算表截面應(yīng)力部位MPaMPaMPa跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonnbb由上述計(jì)算，其符合的要求。 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算 橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力，并滿足相應(yīng)的設(shè)計(jì)要求。 預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算 此階段是指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力和：表236為預(yù)加應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過程及結(jié)果表236 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np0/(1)Mp0/(Nm)(2)723330723330An/cm2(3)Wn/cm3(4)Mg1/(Nm)(5)43317043317132488032488000Np0/An/MPa(6)=(1)/(3)Mp0/Wn/MPa(7)=177。(2)/(4)σp/MPa(8)=(7)+(6)Mg1/Wn/MPa(9)=177。(5)/(4)00/MPa(10)=(8)+(9)由表236 可以看出，支點(diǎn)上緣存在最大壓應(yīng)力：。預(yù)加應(yīng)力階段正截面壓應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求：故正截面壓應(yīng)力符合要求。由于不存在拉應(yīng)力，故不需要配置縱向普通鋼筋。 上面公式中，和為與構(gòu)件制作、運(yùn)輸和安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。本設(shè)計(jì)考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40 時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，則。 主梁端部的局部承壓驗(yàn)算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。 局部承壓去的截面尺寸驗(yàn)算 配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下式要求：式中：—局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，對后張法構(gòu)件的錨頭局壓區(qū)，；本設(shè)計(jì)中，張拉控制應(yīng)力為1302MPa，則；—混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)張拉時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度值求得，本設(shè)計(jì)張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度等級為C50，則；—混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級為C50及以下時(shí)；本設(shè)計(jì)張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度等級為C50?！炷辆植砍袎簭?qiáng)度提高系數(shù)；—局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積；、—混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時(shí)，為扣除孔洞后的面積，為不扣除孔洞的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。本設(shè)計(jì)采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體。錨墊板尺寸為，喇叭管尾端接內(nèi)徑60mm 的波紋管。根據(jù)錨具的布置情況，取最不利的2號鋼束進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。則：故本設(shè)計(jì)主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足要求。 局部抗壓承載力驗(yàn)算 對錨下設(shè)置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，按下式進(jìn)行局部抗壓承載力驗(yàn)算式中：—配置間接鋼筋時(shí)局部抗壓承載力提高系數(shù)，當(dāng)時(shí)，應(yīng)取為；—間接鋼筋影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級在C50及以下時(shí)，?。弧g接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積，其重心與的重心相重合，計(jì)算時(shí)按同心、對稱的原則取值；—間接鋼筋體積配筋率，對螺旋筋：；—單根螺旋形間接鋼筋的截面面積；—螺旋形間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核心面積直徑；—螺旋形間接鋼筋的層距。本設(shè)計(jì)采用的間接鋼筋為HRB335螺旋筋，直徑為，間距，螺旋筋中心直徑為240mm。于是有：所以 因此，本設(shè)計(jì)主梁端部局部承壓驗(yàn)算滿足要求。 主梁變形驗(yàn)算 為了掌握各梁在各受力階段的豎向撓度情況，需要計(jì)算各階段的撓度值，并對活載撓度進(jìn)行驗(yàn)算。在本設(shè)計(jì)中，以四分點(diǎn)截面為平均值將全梁近似處理為等截面桿件，然后可以按結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算邊梁的跨中撓度。 計(jì)算有預(yù)加力引起的跨中反拱度 計(jì)算預(yù)加力引起的反拱值時(shí)，剛度采用，可按下式計(jì)算:式中：—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中撓度；—使用階段各鋼束的預(yù)加彎矩；—單位力作用在跨中時(shí)所產(chǎn)生的彎矩；—全截面的換算慣性矩。圖215 反拱度計(jì)算圖式圖215 為反拱度的計(jì)算圖式，其中圖215（b）為圖，設(shè)圖的面積及其形心至跨中的距離分別為A和d，并將它劃分為6個(gè)規(guī)則圖形，分塊面積及形心位置表示為Ai 和di ，計(jì)算公式見表237。表237 分塊面積及形心位置計(jì)算公式表分塊面積Ai/cm2形心位置di/cm形心處的M值/cm矩形1A1=(h3h1)l1d1=l1/2矩形2A2=h1(l1+l2)d2=(l1+l2)/2三角形3A3=(l2l3)d3=l1+l2/3+2l3/3矩形4A4=h2l3d4=l1+l3/2三角形5A5=(h3h2h1)d5=l1+l3/3弓形6半個(gè)My圖上述積分按圖乘法計(jì)算，即得單束反拱度，具體計(jì)算結(jié)果及過程見表238：表238 各束引起的反拱度計(jì)算表分塊項(xiàng)目12計(jì)算參數(shù)h1=ynxai/cmh3=ynxa0/cmh2=y1/cml1/cml3/cml2=x2+x3/cmR/cm3487/radsinsin(/2)矩形1A1/cm2d1/cmA1d1/cm3