【正文】 船拉向受油船，直到快速接頭結(jié)合完畢、油品傳輸完畢，快速接頭分離時(shí)才停止工作；當(dāng)補(bǔ)給結(jié)束時(shí)，內(nèi)牽索工作，在內(nèi)牽索的作用下，快速接頭迅速分離開(kāi)來(lái)，管道在內(nèi)牽索的拉力作用下，被拉回補(bǔ)給船。因此，可選用拉力較小的絞車(chē)。本設(shè)計(jì)所選用的牽引索絞車(chē)的技術(shù)參數(shù)如下表13所列：表13 本設(shè)計(jì)選用的牽引索絞車(chē)的技術(shù)參數(shù)為鋼絲繩最大牽引力3kN外層鋼絲繩速度總減速比275卷筒直徑260mm容繩量170mm鋼絲繩直徑14mm鋼絲繩公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度1550MPa外形尺寸1189x1120x700mm漲緊絞車(chē)重量633kg電動(dòng)機(jī)型號(hào)DSB4功率4kW轉(zhuǎn)速1445r/min6 輸油管道沿程阻力的計(jì)算及其泵的校核 管道輸油過(guò)程中壓力能的消耗主要包括兩部分：一是用于克服地形高差所需要的位能；二是克服油品沿管道流動(dòng)過(guò)程中的摩擦及碰撞產(chǎn)生的能量損失轉(zhuǎn)換成的液柱高度，通常稱(chēng)為摩阻損失。輸油管道的摩阻損失包括兩部分，一是油流通過(guò)管段所產(chǎn)生的摩阻損失，簡(jiǎn)稱(chēng)沿程摩阻；二是油流通過(guò)各種閥件、管件所產(chǎn)生的摩阻損失，簡(jiǎn)稱(chēng)局部摩阻。 管道的沿程摩阻損失管道的沿程摩阻損失可按達(dá)西公式計(jì)算 (18)式中： ——管道的沿程摩阻損失，m液柱； ——水力摩阻系數(shù)； ——輸油管道的長(zhǎng)度，m；——輸油管道的直徑，m；——管道中油液的流速，m/s。水力摩阻系數(shù)隨流態(tài)不同而不同，理論和時(shí)間都表明水力摩阻系數(shù)是雷諾數(shù)和管壁相對(duì)當(dāng)量粗糙度的函數(shù)。其中 (19)式中： ——油品的運(yùn)動(dòng)粘度，m2/s； ——油品在管道中的體積流量，m3/s。雷諾數(shù)標(biāo)志著油流中慣性力與粘滯力之比。雷諾數(shù)小時(shí)，粘滯阻力起主要作用；雷諾數(shù)大時(shí)，慣性損失起主要作用。 (20)式中： ——管壁的絕對(duì)當(dāng)量粗糙度，m。已知：管道的直徑為=150mm, 。m在考慮油品性質(zhì)、工作環(huán)境及經(jīng)濟(jì)性后，油品的輸送溫度定為50℃，經(jīng)濟(jì)流速定為4m/s(流速過(guò)高容易產(chǎn)生靜電)；此時(shí)油品的運(yùn)動(dòng)粘度為= m2/s 。=4150/(100010)=3000=(10)=10于是有3000。因此，油品的流態(tài)為紊流區(qū)的水力光滑區(qū)。又因=10=假設(shè)管道總長(zhǎng)為200m則： == 局部損失的計(jì)算局部損失計(jì)算公式 (21) 設(shè)彎頭處=，閥件處=，接頭處=，入口處=；則： 總= (3+2++)=16 /(2)=總=+總=+=由于總遠(yuǎn)小于泵的揚(yáng)程H=300m, 因此泵的選型符合使用要求。7 管道抗壓強(qiáng)度的校核壓強(qiáng)公式為 (22)克服油品在流動(dòng)過(guò)程中阻力所需壓力為==≈由于=，因此、管道的抗壓能力符合工作需求。8 總結(jié) 經(jīng)過(guò)這次高架索海上縱向補(bǔ)給系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，有以下幾點(diǎn)認(rèn)識(shí)：；高架索的受力大小與撓度、水平距離與豎直距離的比值和所承載的管道重量有關(guān)；撓度越小、比值越小、承載重物越重則高架索最高點(diǎn)所受力越大。經(jīng)過(guò)相關(guān)的分析計(jì)算，為高架索參數(shù)的選擇提供了理論依據(jù)。，受力最小點(diǎn)是每段懸管的最低點(diǎn)處，管子撓度越小管子受力越大；反之、管子撓度越大，受力越小。通過(guò)輸油管道受力分析，為輸油管道參數(shù)的確定提供了理論依據(jù)。參考文獻(xiàn)[1] 俄羅斯B2400M海上航行液貨成套補(bǔ)給裝置技術(shù)規(guī)程[M].2003[2] [D].天津:天津大學(xué),2003.[3]　余建星,[J].海洋技術(shù),2005. [4]　[J].中國(guó)造船,1996.[5] [M] .北京:中國(guó)鐵道出版社, 1988.[6]　[M].:國(guó)防工業(yè)出版社,1977.[7]　劉應(yīng)中,繆國(guó)平,[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào),1997.[8]　(下冊(cè)) [M].北京:高等教育出版社,1997.[9]　劉應(yīng)中,繆國(guó)平,[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào),1997.[10] 萬(wàn)　林,蔡　林,張永勝,、裝備使用海況的新方法[J].船舶,2003.[11] 楊筱蘅，2005.[12] 詹德新，2001.[13] Pinto W the dynamics of low tension marine cable:[Ph D thesis].Dept of Mechanical Eng,Univ College London,1995.[14] Triantafyllou M dynamics for offshore applications,Part ,Project report,1986.[15] The Mechanics Analysis and Safety Research of the Light Replenishment Hongsheng1, YU Jianxing1, GUO Haitao,2006.附件一include include main(){ double T0,T1,T2,f1,f2,L,l,q,e,a,b,m,n,c,d,k,S,V1,V2。 l=20。 T0=1000。 q=。 e=。 f1=。 f2=。 do { T0=T0+e。 m=q*f1/T0+1。 n=q*f2/T0+1。 c=log(m+sqrt(m*m1))。 d=log(n+sqrt(n*n1))。 L=T0/q*(c+d)。 printf(T0=%,L=%\n,T0,L)。 k=fabs(Ll)/l。} while(k)。 T1=T0+q*f1。 T2=T0+q*f2。 V1=sqrt(T1*T1T0*T0)。 V2=sqrt(T2*T2T0*T0)。 a=2*T0*f1/V1。 b=20a。 S=T0/q*(sinh(q*a/T0)+sinh(q*(20a)/T0))。 printf(T0=%,L=%,a=%,\nb=%,V1=%,V2=%,\nT1=%,T2=%,S=%,T0,L,a,b,V1,V2,T1,T2,S)。 } 附件二：include include main(){ double T,f,L,l,q,q1,q2,i,j,m,n,c,d,k,F1,F2,B。 l=120。 T=80000。 q1=。 q2=。 f=0。 i=。 j=。 do { T=T+j。 f=f+i。 q=q1+q2。 m=q*(18+f)/T+1。 n=q*f/T+1。 c=log(m+sqrt(m*m1))。 d=log(n+sqrt(n*n1))。 L=T/q*(c+d)。 B=c+d。 printf(T=%,f=%\n,T,f)。 k=fabs(Ll)/l。} while(k)。 F2=f。 F1=18+f。 printf(T=%,f=%,F1=%,F2=%,T,f,F1,F2)。} 附件三：include include main(){ double T0,T1,T2,f1,f2,L,l,q,e,a,b,m,n,c,d,k,S,V1,V2。 l=120。 T0=70000。 q=。 e=。 f1=。 f2=。 do { T0=T0+e。 m=q*f1/T0+1。 n=q*f2/T0+1。 c=log(m+sqrt(m*m1))。 d=log(n+sqrt(n*n1))。 L=T0/q*(c+d)。 printf(T0=%,L=%\n,T0,L)。 k=fabs(Ll)/l。} while(k)。 T1=T0+q*f1。 T2=T0+q*f2。 V1=sqrt(T1*T1T0*T0)。 V2=sqrt(T2*T2T0*T0)。 a=2*T0*f1/V1。 b=120a。 S=T0/q*(sinh(q*a/T0)+sinh(q*(120a)/T0))。 printf(T0=%,L=%,a=%,\nb=%,V1=%,V2=%,\nT1=%,T2=%,S=%,T0,L,a,b,V1,V2,T1,T2,S)。