【正文】 83。M∑GjHj = KNM (j = 5)因?yàn)?FEK1 = KN，所以作用在各層節(jié)點(diǎn)處的地震剪力如下：F1 = （） = KNF2 = （） = KNF3 = （） = KNF4 = （）= KNF5 = （183303/） = KN計(jì)算結(jié)果如下表所示：表 地震荷載計(jì)算表層數(shù) H（ m） Gi ( KN) GiHi ( KNM) Fi ( KN)五層 8370 183303 四層 三層 二層 一層 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 圖 地震荷載作用下框架計(jì)算簡圖 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移計(jì)算1 風(fēng)荷載風(fēng)荷載采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，因?yàn)榉课莞叨刃∮?50m，故可僅考慮框架的總體剪切變形，計(jì)算結(jié)果見下表。 表 風(fēng)荷載作用下框架橫向側(cè)移計(jì)算 樓層 Fi(Kn) Vi(Kn) ∑D δUw（㎜） h（㎜） δUw/h 限值5 4200 1/506204 6,84 4200 1/225813 4200 1/148942 4200 1/111111/500濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 1 51500 1/58390頂點(diǎn) — — — 21950 1/12120 1/650上述計(jì)算表明框架梁柱截面主要由軸壓比及變形要求控制。由上表可知，風(fēng)荷載作用下框架橫向側(cè)移滿足要求。2 地震荷載地震作用下的水平位移的彈性驗(yàn)算(1).層間位移驗(yàn)算底層：Δu 1 = FEk1/K1 = Δu1/H1 = ＜ =，滿足要求4501二層：Δu 2 =( FEk1－F 1)/K2 =(－)/68554 = m Δu2/H2 = ＜ =，滿足要求同理，三、四、五層、六層均滿足要求。(2).頂點(diǎn)位移驗(yàn)算U =Δu1 +Δu2 +Δu3+Δu4 +Δu5 +Δu6 = + +.?+ +?813.?440= ...U/H = (+ 5) = ＜ = 滿足要求01 內(nèi)力計(jì)算 恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用彎矩二次分配法。中跨梁剛度取一半計(jì)算。荷載等效根據(jù)固端彎矩相等的原則，將梁上梯形和三角形分布荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。等效均布荷載計(jì)算如圖 所示。節(jié)點(diǎn)處的豎向荷載不產(chǎn)生梁彎矩，可不考慮其參加彎矩分配。濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 圖 恒荷載等效均布荷載A、頂層 把梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載： g5 邊 =g5BC1+(12ɑ2+ɑ3)g5BC2濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 =+(12+)=把三角形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載：g 5 中 =g5CD1+5/8g5CD2 =+5/8=結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計(jì)算，并可利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱性取 1/2 結(jié)構(gòu)計(jì)算。各桿的固端彎矩為 ： B、中間層把梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載： g 邊 =gBC1+(12ɑ2+ɑ3)gBC2 =+(12+)=把三角形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載：g 中 =gCD1+5/8gCD2 =+5/8=M5AB=1/12 g5 邊 l 邊 2=1/1262= m M5BC=1/12 g5 中 l 中 2=1/1232= kNm MAB=1/12 g 邊 l 邊 2=1/1262= mMBC=1/12 g 邊 l 邊 2=1/1232= m 采用彎矩二次分配法計(jì)算過程如下圖 。 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 0 0 20 1,.17 0. 480 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 0. 480 0. 480 0. 504 28 圖 恒載作用下彎矩計(jì)算計(jì)算結(jié)果如下圖所示：濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 圖 恒荷載作用下彎矩圖(KNM)濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 34 圖 恒荷載作用下剪力圖（ KN） 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 35 圖 恒載作用下的軸力圖（KN） 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算也采用彎矩二次分配法，由于活荷載較小，且由荷載滿布算的內(nèi)力與按荷載不利位置計(jì)算所得結(jié)果相差不大，可用滿布荷載法求得內(nèi)力。其彎矩圖如圖 所示，軸力、剪力圖如圖 所示?？紤]彎矩調(diào)幅，并將梁端節(jié)點(diǎn)彎矩?fù)Q算成梁端柱邊。但該方法算的彎矩較不利組合算的結(jié)果小，所以梁跨中彎矩乘以 ～ 的增大系數(shù)，調(diào)幅后彎矩圖如 所示。圖 為活荷載作用的荷載等效圖。濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 36 圖 活荷載等效荷載圖 A、頂層 把梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載： g5 邊 =(12ɑ2+ɑ3)g5BC =(12+)=把三角形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載：g 5 中 =5/8g5CD=5/8=濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計(jì)算，并可利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱性取 1/2 結(jié)構(gòu)計(jì)算。各桿的固端彎矩為： B、中間層 把梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載： g 邊 =(12ɑ2+ɑ3)gBC=(12+)9= 把三角形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載：g 中 =5/8gCD=5/8=M5AB=1/12 g5 邊 l 邊 2=1/1262= mM5BC=1/12 g5 邊 l 邊 2=1/1232= mMAB=1/12 g 邊 l 邊 2=1/1262= mMBC=1/12 g 邊 l 邊 2=1/1232= m 濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 活荷載彎矩計(jì)算（彎矩二次分配法）上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 0 0 0,.21 圖 活荷載彎矩計(jì)算濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 39 圖 活荷載作用下彎矩圖(KNM)濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 圖 活荷載作用下剪力圖（ KN）濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 41 圖 活荷載作用下軸力圖（KN ） 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算采用 D 值法。用反彎點(diǎn)算的精度不大，柱的側(cè)向剛度與柱子線剛度，層高，梁的線剛度有關(guān)，因反彎點(diǎn)高度與梁柱線剛度比，上下層的線剛度比，上下層層高有關(guān)，所以采用 D 值法計(jì)算。計(jì)算簡圖見圖 。濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 42 圖 風(fēng)載作用下框架計(jì)算簡圖求得各柱的反彎點(diǎn)高度 yh 和桿端剪力 Vjk 后即可求出各桿端彎矩。根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件求得梁端彎矩（圖 ）并進(jìn)而求出各梁端剪力和各柱的軸力（圖 ） 。①求各柱剪力： 表 2～5 層（h=）剪力 V5 層(ΣPW= kN)4 層(ΣPW=)3 層(ΣPW= kN)2 層(ΣPW=)系數(shù) 邊柱 A 中柱 B 邊柱 A 中柱 B 邊柱 A 中柱 B 邊柱 A 中柱 B ΣDK=(i1+i2+i3+i4)2ic —α= k 2+k —Djk=α12ichj2h52h52h42h42h32h32h22h22hj2Vjk= DjkΣPW ΣDjk —濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 43 表 底層（h=）剪力 VΣP W=系數(shù)邊柱 A 中柱 B ΣDK= i1+i2 ic —α= + k 2+k —Djk=α12ich2h2h2 h2 V1k= D1kΣPWΣD1k