【正文】 ，四個掘進工作面。（1）采煤工作面風量計算①一水平采煤工作面需風量計算一水平采煤工作面長度150 m～200m，，，平均溫度為22 oC。a、按氣象條件進行計算Q采=Q基本K采高K采面長K通=1=式中： Q采—采煤工作面需要風量，m3/s；Q基本—不同采煤方式工作面所需的基本風量，m3/s；Q基本=工作面控頂距工作面實際采高70%適宜風速(不小于1m/s)。Q基本=1= m3/s；K采高—回采工作面采高調整系數(shù)，；K采面長—回采工作面長度調整系數(shù)，；K通—回采工作面溫度調整系數(shù)，；b、按工作面溫度選擇適宜的風速進行計算Q采i=V采S采 ==式中：Q采—一水平采煤工作面需風量，m3/s；V采—一水平采煤工作面適宜風速，；S采—；c、按工作面同時作業(yè)人數(shù)進行計算Q采=4N247。60 =419247。60=式中：Q采—一水平采煤工作面需風量，m3/s；N—采煤工作面最多人數(shù)，工作面同時作業(yè)最多人數(shù)取19人；d、按風速進行驗算：＜Q采＜4S＜Q采綜＜式中：Q采—采煤工作面需風量，m3/s；S—采煤工作面平均斷面積，m2。；根據(jù)以上計算，取其最大值，確定風量為：。②一水平備用工作面需風量計算根據(jù)備用工作面風量最少不得低于采煤工作面實際需要風量的50%。二水平初期一水平采煤工作面需風量為：Q采=2+=③二水平采煤工作面需風量計算二水平采煤工作面為對拉工作面，每個工作面長度100 m～150m，，平均溫度為23 oC。所以，每個對拉工作面需風量為：2＝④二水平備用工作面需風量計算二水平備用工作面需風量為5m3/s。二水平初期二水平采煤工作面需風量為：Q采=+5=所以二水平初期采煤工作面需風量為：+＝（2）二水平初期掘進工作面需風量按照掘進工作面局部通風機平均功率為211KW，計算每個掘進工作面風量。①按局部通風機的實際吸風量計算巖巷掘進：Q掘=Q扇Ii+9S煤巷掘進：Q掘=Q扇Ii+15S式中：Q掘—掘進工作面需風量，m3/s；Q扇—局部通風機的實際吸風量，211KW對旋局部通風機，；Ii－掘進工作面同時通風的局部通風機臺數(shù)，掘進工作面為1臺；S—局部通風機安裝地點的斷面，取10m2。Q掘=Q扇Ii+15S＝1＋10＝②按工作面同時作業(yè)人數(shù)和炸藥量計算需要風量每人供風≮4m3/ minQ掘4N（m3/s）每千克炸藥供風≮25 m3/ min：Q掘25A（m3/ min）式中： N—掘進工作面最多人數(shù)；A—一次爆破炸藥最大用量，Kg；Q掘—掘進工作面需風量，m3/s。工作面同時作業(yè)最多人數(shù)按照實際取9人。Q掘=4N =49247。60=使用乳化炸藥，不需采用炸藥量進行該項風量計算。根據(jù)以上計算，取其最大值?！∷裕匠跗诰蜻M工作面需風量為：10＝ m3/s。（3）二水平初期硐室所需風量按照礦井生產(chǎn)的要求。 二水平初期硐室所需風量序號硐室名稱風量（m3/s）1井下爆破材料庫22泵房、變電所7即硐室所需風量Q硐=18（m3/s）。（4）二水平初期其它巷道所需風量二水平初期有4個需要獨立供風地點，所需風量：Q其它=4= m3/s（5）二水平初期礦井需風量為：Q礦通=（ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ其它）K礦通=（++18+）＝ m3/s式中：ΣQ采——采煤工作面實際需要風量的總和，m3/s；ΣQ掘——掘進工作面實際需要風量的總和，m3/s；ΣQ硐——硐室工作面實際需要風量的總和，m3/s；ΣQ其它——礦井除采煤、掘進和硐室地區(qū)外的其它井巷需要風量的總和，m3/s；K礦通 —礦井通風系數(shù)，按蔣莊煤礦的實際情況。（二）二水平后期需風量計算二水平后期最大負壓位于126采區(qū)，屆時全礦布置3個回采工作面（均為個薄煤層綜采），1個備用工作面，10個掘進工作面。礦井需風量為：（1）采煤工作面需風量為：ΣQ采＝3＋5＝ m3/s（2）掘進工作面需風量為：ΣQ掘＝10＝ m3/s（3）硐室需風量為：ΣQ硐室＝5＝10 m3/s（4）其它巷道需風量為：ΣQ其它＝2＝ m3/s（5）二水平后期礦井需風量為：Q礦通＝（++10+）＝；。1）負壓計算（1）摩擦風阻計算摩擦風阻為 （）式中 R——巷道摩擦風阻，Ns2m8；——巷道的摩擦阻力系數(shù)，Ns2m4；L——巷道的長度，m；U——巷道凈周長，m；S——巷道凈斷面積，m2。（2）通風阻力通風阻力 （）式中 ——巷道通風阻力，Pa；——巷道所通過的風量，m3s。（3）負壓計算通風負壓為 （）式中 ——礦井通風總阻力，Pa。各類巷道容易、困難時期的摩擦風阻、。2）等積孔計算礦井等積孔作為衡量礦井通風難易程度的指標，計算式為： ()、：礦井通風容易時期，礦井的通風阻力為：=s2m8因此礦井等積孔礦井通風困難時期，礦井的通風阻力為：=s2m8因此礦井等積孔1）計算通風機風量由于外部漏風量（即井口防爆門及主要通風機附近的反風門等處的漏風），風機的風量應大于礦井的風量。 （）式中 ——主要通風機的工作風量，m3/s； ——礦井需風量，m3/s；——漏風損失系數(shù)，；；。2）計算通風機風壓通風機全壓Htd和礦井自然風壓HN共同克服礦井通風系統(tǒng)總阻力hm、通風機附屬裝置阻力hd及擴撒器出口動能損失hvd。當自然風壓與通風機風壓作用相同時取“”，自然風壓與通風機負壓作用反向時取“+”。 （）取通風機附屬裝置阻力hd=196Pa，風機裝置動壓hvd=49Pa,自然風壓HN=307Pa。本礦井初步選用軸流式通風機，軸流式通風機的工作風壓為3）初選通風機根據(jù)計算的礦井通風容易時期通風機的Qf、Hsmin和礦井通風困難時期通風機的Qf、Hsmax，（Z1=7，Z2=7）風機。4）通風機的實際工況點（1）計算通風機的工作風阻 （） （）（2）根據(jù)風機的工作風阻，在風機性能曲線上做風阻曲線，得到風機的實際工況點。 通風機實際工況點情況表風機型號實際風壓/Pa實際風量/m3˙s1效率/%軸功率/kW大小大小大小大小7567 風機性能曲線5）電動機的選擇（1）按通風容易及困難時期，分別計算通風機所需的功率 （） ()式中 ηs——通風機的全壓效率； Nmin，Nmax——分別為礦井通風容易時期和通風困難時期的功率，kW。（2）電動機的臺數(shù)及種類當Nmin≥，可選一臺電動機，電機功率為 Ne=NmaxKe/（ηeηtr） （）式中 Ke——電動機容量備用系數(shù)，Ke=~； ηe——電動機效率，ηe=~； ηtr——傳動效率，電動機與通風機直聯(lián)時，；皮帶傳動時。因為所以Ne=軌道暗斜井專為服務二水平運送材料和排出矸石，軌道暗斜井設計傾角16176。，長度為426m?，F(xiàn)有副井提升系統(tǒng)不變，在320水平開門。／20E雙滾筒纏繞式提升機一臺，裝機200kW，配備交流變頻PLC電控，選用69＋F241570光ZS鋼絲繩，斜巷軌道規(guī)格為30kg/m。1）設計依據(jù)（1）、礦井年產(chǎn)量：90萬t/a（2）、工作制度：br＝330d/a，t＝16h/d（3）、井筒斜長：LT＝ 低道二次變坡長15692mm高道二次變坡長20908mm（4）、井筒傾角：β＝16176。（5）、上車場內傾角：重車道 －9‰（176。）空車道 －3‰（176。）(6）、下車場內傾角：重車道 0176。 空車道 0176。(7)、一次變坡：長度 20908mm 坡度 β＝176。(8)、提升容器：矸石車：MG16A型1t礦車設備車： 1t平板車材料車：1t材料車翻斗車：1t翻斗車因是礦井延深，故采用上述現(xiàn)有車型不變。(9)、年提升量①、矸石排量：A1 ＝ Aγ1 ＝90 ＝γ1 ：含矸率，根據(jù)《礦山固定機械手冊》，一般取煤炭產(chǎn)量的15～25％，由于二水平為薄煤層，故取較高值為25％。②材料供應量：A2 ＝ Aγ2 ＝100＝9萬t/aγ2 ：含矸率，根據(jù)礦建部門資料，材料消耗量約為礦井產(chǎn)量的9％。③其它：按20車/d計，年提升量A3 ＝ 33020 ＝6600車/a 。④總提升車數(shù)（按1t礦車計算）：224250車/aa礦車參數(shù)：V＝自重：592kg最大載重：L＝2000B＝880連接器最大牽引力＝60kNb單車載重：Qk＝Vρ1/φ1 ＝＝≈φ1裝載系數(shù)：根據(jù)《礦山固定機械手冊》取值為1。ρ1矸石松散密度 ρ1＝ρ/C＝＝。ρ:矸石密度，該礦為中硬巖石。C：松散系數(shù)。c矸石材料車數(shù)＝（25+9）104/＝212500車/ad總提升車數(shù)＝212500+6600＝219100車/a2）一次提升量與車組中礦車數(shù)的確定(1)、估算提升斜長Lt＝LT + Lk＝415 + 40＝455mL約取415m井口車場長度，既井口至尾車停車點的距離，暫取40m。(2)、初步確定速度圖參數(shù)①根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，用礦車升降物料時，速度不得超過5m/s。結合井筒斜長及提升量，本設計初步確定最大提升速度v′＝。②井上下平車場及一次變坡速度：v0＝ m/s。③井上下車場加、減速度：a0＝ m/s2。④井筒中主加速：a1＝a3＝ m/s2。⑤摘掛鉤時間：θ＝25s。(3)、初步計算一次提升循環(huán)時間T′T′＝ + + + + + 25＝(4)、計算一次提升車數(shù)n1①按礦井年產(chǎn)量要求計算一次提升數(shù)：車C—提升不均勻系數(shù)，af—提升富裕系數(shù)，②根據(jù)礦車連接器強度計算一次提升車數(shù)： =f1—礦車運行摩擦阻力系數(shù)，③確定一次提升車數(shù)：綜合考慮提升量要求及礦車連接器強度，為提高提升機運行效率，取為5車/串。3） 提升鋼絲繩的選擇計算(1)、計算鋼絲繩懸垂長度：Lc ＝ Lt＋50＝455＋50＝505m(2)、繩端荷重： =31793N(3)、鋼絲繩單位長度重量計算： kg根據(jù)鋼絲繩GB/T 8918－1986，參照每米單重預選為：69W + FC－22－1570－光－ZS ,基本參數(shù)如下：d＝22 mp＝ σ＝ Qs＝300 kN(4)、安全系數(shù)校驗安全系數(shù)校驗合格，為增加鋼絲繩安全系數(shù)故選用Ф24鋼絲繩。4）提升機選擇計算(1)、計算提升機滾筒直徑：①按繩徑 ≥60d＝6022＝1320mm②按鋼絲直徑 ≥900σ＝900＝1980mm根據(jù)上述計算，2)、計算作用在提升機上的最大靜張力和最大靜張力差：（1）最大靜張力：=36838N（2）最大靜張力差： =24061N確定提升機型號：根據(jù)上述計算，查《礦山固定機械手冊》，其基本參數(shù)為：D＝2000mmB＝1200mm最大靜張力 60000N最大靜張力差 40000N變位質量 8200kg總重量 27300kg滾筒中心距 1350mm標準提升速度 傳動比 i＝20滾筒中心高 e＝650mm驗算滾筒寬度：＜1200 mm滾筒寬度校驗合格。Lt—提升斜長，455m試驗繩長：30m摩擦圈：3圈錯繩圈：4圈k—纏繞層數(shù)，斜井提料可取3層，本設計2層可滿足要求Dp—多層纏繞時平均繩徑D= ε—繩間間隙，取為2mm（五） 計算選擇天輪因為井下天輪，圍包角＜90176。DT ＝ 40d ＝ 4024＝ 960 mm選用TD型活動天輪，其基本參數(shù)如下：Dt＝1400mmR＝17mm軸承中心距＝1900mm最大寬度＝2086mm變位質量—m＝944，mt＝358kg，該天輪m=849kg，估算其mt＝322kg。（六） 初選電動機估算電動機功率 kWNs—電機需用功率K1—容量備用系數(shù)Fc—最大靜張力差vmax—最大提升速度η—傳動系統(tǒng)效率根據(jù)計算需選擇200kW電動機。（七）核算提升能力