【正文】 32530實配箍筋間距s/mm2003001Vb（KN） Vb Vb Vb Vb選用箍筋282810110100實配箍筋間距s/mm300300：1層：梁AB：支座左截面：取Mk=m,AS=804mm2 取= （滿足裂縫要求）框架梁的裂縫寬度驗算見下表框架梁裂縫寬度驗算表層計算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面4161818181616318181818161821818181816181161616161616 框架柱截面設計A柱： 底層 Nmax=軸壓比：二層 Nmax=軸壓比：故A柱軸壓比滿足要求B柱： 底層 Nmax=軸壓比：二層 Nmax=軸壓比：三層 Nmax=軸壓比：故B柱軸壓比滿足要求各柱軸壓比均滿足要求按抗震規(guī)范要求：，柱端組合的彎矩設計值應符合： 本框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為四級，.框架柱端剪力設計值：各柱端彎矩調(diào)整后數(shù)值如下表：層號截面A柱B柱4上下3上下2上下1上下上表計算過程如下：二層A柱下端和底層A柱上端彎矩計算過程:AB左端彎矩最大值為：+（+）=m二層A柱下端彎矩：Mc=1/(+1)=m KNm取Mc = KNm底層A柱上端彎矩：Mc=(+1)=m KNm取Mc = KNm由得出下表：層號凈高Hn /m剪力 /KNA柱B柱43V33V23V1V取hw=h0=60035=565mm, Vmax=滿足最小截面尺寸要求由于柱同一截面分別承受正反彎矩，故采用對稱配筋A軸柱：1層：最不利組合1：M= N= Nb彎矩中沒有由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩，柱的計算長度l0==，取=5 ＜15 取=應考慮偏心距增大系數(shù)屬于小偏心受壓按構(gòu)造配筋，最小配筋率=%每側(cè)實配420(=1256mm2)最不利組合2 ： M= N=由于彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%Mmax，柱的計算長度l0==,取= 取=屬于小偏心受壓 按構(gòu)造配筋，每側(cè)實配420(=1256mm2)最不利組合3：M= N= Nb彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩＞75%M，柱的計算長度l0取下列二式中的較小值：式中，——柱的上端、下端節(jié)點交匯處的各線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值——比值中，中的較小值——柱的高度在這里 ，=0，=0l0=[1+*(+0)]*=l0=(2+*0)*=取l0=，取=5 ＜15 取=應考慮偏心距增大系數(shù)屬于小偏心受壓小偏心受壓的最不利組合為M大,N大的組合。按構(gòu)造配筋，最小配筋率=%每側(cè)實配420(=1256mm2)二層：最不利組合1 ： M= N=由于彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%M，柱的計算長度l0===,取= 取=屬于小偏心受壓 按構(gòu)造配筋，每側(cè)實配420(=1256mm2)最不利組合2： M= N=由于彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%M，柱的計算長度l0===,取= 取=且NNb, 屬于大偏心受壓 按構(gòu)造配筋，每側(cè)實配420(=1256mm2)最不利組合3 ： M= N=由于彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%M，柱的計算長度l0===,取= 取=屬于小偏心受壓 按構(gòu)造配筋，每側(cè)實配420(=1256mm2)三層： 最不利組合1： M= N=由于彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%M，柱的計算長度l0===,取= 取=且NNb, 屬于大偏心受壓 按構(gòu)造配筋，每側(cè)實配420(=1256mm2)最不利組合2： M= N=,與最不利組合1數(shù)值相同，所以過程也相同。最不利組合3： M= N=由于彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%M，柱的計算長度l0===,取= 取=且NNb, 屬于大偏心受壓 按構(gòu)造配筋，每側(cè)實配420(=1256mm2)四層： 最不利組合1： M= N=由于彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%M，柱的計算長度l0===,取= 取=且NNb, 屬于大偏心受壓 按構(gòu)造配筋，每側(cè)實配420(=1256mm2)最不利組合2： M= N=,與最不利組合1數(shù)值相同，所以過程也相同。最不利組合3： M= N=由于彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%M，柱的計算長度l0===,取= 取=且NNb, 屬于大偏心受壓 按構(gòu)造配筋，每側(cè)實配420(=1256mm2)B柱：一層：最不利組合1：M= N= Nb彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩＞75%M，柱的計算長度l0取下列二式中的較小值：式中，——柱的上端、下端節(jié)點交匯處的各線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值——比值中，中的較小值——柱的高度在這里 ，=0，=0l0=[1+*(+0)]*=l0=(2+*0)*=取l0=，取=5 ＜15 取=應考慮偏心距增大系數(shù)屬于小偏心受壓按構(gòu)造配筋，最小配筋率=%每側(cè)實配420(=1256mm2)最不利組合2：M= N= Nb彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩＞75%M，柱的計算長度l0取下列二式中的較小值：式中，——柱的上端、下端節(jié)點交匯處的各線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值——比值中，中的較小值——柱的高度在這里 ，=0，=0l0=[1+*(+0)]*=l0=(2+*0)*=取l0=，取=5 ＜15 取=應考慮偏心距增大系數(shù)屬于小偏心受壓按構(gòu)造配筋， 每側(cè)實配420(=1256mm2)最不利組合3：M= N= Nb彎矩中由風荷載作用產(chǎn)生的彎矩＞75%M，柱的計算長度l0取下列二式中的較小值：式中，——柱的上端、下端節(jié)點交匯處的各線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值——比值中，中的較小值——柱的高度在這里 ，=0，=0l0=[1+*(+0)]*=l0=(2+*0)*=取l0=，取=5 ＜15 取=應考慮偏心距增大系數(shù)屬于小偏心受壓按構(gòu)造配筋，最小配筋率=%每側(cè)實配420(=1256mm2)A、B柱配筋計算見下表：柱層號最不利組合MNe實配鋼 筋A11200420(1256)2200320021200420(1256)2200320031200420(1256)220032004120420(1256)220320B11200420(1256)2200320021200420(1256)2200320031200420(1256)220032004120420(1256)2200320 垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算A柱 ：1層 Nmax= 滿足要求B柱 ：1層 Nmax= 滿足要求A軸柱：1層：最不利內(nèi)力組合 N= V=因為剪跨比：=3所以N=, 非加密區(qū)箍筋間距為150mm.2層最不利內(nèi)力組合 N= V=因為剪跨比為 所以=因為所以N=, 非加密區(qū)箍筋間距為150mm.3層:最不利內(nèi)力組合 N= V=因為剪跨比為 所以=因為所以N=, 非加密區(qū)箍筋間距為150mm.4層:最不利內(nèi)力組合 N= V=因為剪跨比為 所以=因為所以N=, 非加密區(qū)箍筋間距為150mm.B軸柱：1層：最不利內(nèi)力組合 N= V=因為剪跨比：=3所以N=, 非加密區(qū)箍筋間距為150mm.2層最不利內(nèi)力組合 N= V=因為剪跨比為 所以=因為所以N=, 非加密區(qū)箍筋間距為150mm.3層:最不利內(nèi)力組合 N= V=因為剪跨比為 所以=因為所以N=, 非加密區(qū)箍筋間距為150mm.4層:最不利內(nèi)力組合 N= V=因為剪跨比為 所以=因為所以N=, 非加密區(qū)箍筋間距為150mm.A軸柱1層可不驗算裂縫寬度2層可不驗算裂縫寬度3層可不驗算裂縫寬度4層需要驗算裂縫寬度Mk=恒載+活載+=++=m 取取滿足裂縫寬度要求B軸柱1層可不驗算裂縫寬度2層可不驗算裂縫寬度3層可不驗算裂縫寬度4層需要驗算裂縫寬度Mk=恒載+風載+ =++（+）=m 取取滿足裂縫寬度要求第五章 樓梯設計1．設計資料本工程樓梯為現(xiàn)澆整體板式樓梯，踏步尺寸150mm*300mm，采用混凝土強度等級為C30，fc= N/mm2,ft= N/mm2板筋采用HPB235，fy=210 N/mm2,梁筋采用HPB335級鋼筋，fy=300 N/mm2,樓梯上均布活荷載標準值q=。2 樓梯板設計： = 取1m寬的板帶計算 板厚板厚要求： 取板厚為h=120mm3荷載計算20厚水泥砂漿面層：（+）**20/=三角形踏步重：1/2***25/=混凝土斜板：*25/=板底抹灰：*17/=總計：恒荷載標準值：恒荷載設計值：*=活荷載標準值：活荷載設計值：*= kN/m取平臺梁的計算長度為 ，平臺梁的高度h=(1/81/18) =(1/81/18)3600mm=(200450)mm所以取h=300mm