【正文】 y v 58 n 687 Mar 1991: 145147.[38] 中南礦冶學(xué)院(有色合金材料生產(chǎn)))編寫組. 有色合金材料生產(chǎn)[M]. 長沙: 中南工業(yè)大學(xué)出版社. 1974年5月.[39] 《重有色金屬材料加工手冊(cè)》編寫組. 重有色金屬材料加工手冊(cè)[M]. 北京: 冶金工業(yè)出版社. 1979[40] . AlKharafi. F. M, Badawy. W. A. Electrochemical impedance spectroscopic investigations of the corrosion behaviors of brass alloys in aqueous solutions[J]. Materials Science Forum. 1998, v 289292: 471482.[41] , , Soederstroem. N. Soil micro fungi in an area polluted by heavy metals[J]. CAN. J. BOT, 1985, 63(3): 448455.[42] ElSherif R M, Ishmael K M, Badawy W A. [J ] . Elect rochimic Acta, 2004, 49 (28): 51395150.[43] Karalekas P C, Craun G F J r.[J]. J New England Water Works Assoc, 1976, 90: 160172.[44] L. Juan Ming, L. Hantong. Modification of solidification structure by Pulse e1ectric discharging [J]. Scripta Metall, 1994, 31(12): 16911694.[45] Nakada M, Shiohara Y, Flemings M C. 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文雙相黃銅的蠕變機(jī)制議員威利斯和瓊斯大通體育館材料高性能應(yīng)用，威爾士大學(xué)斯旺西28pp斯旺西，英國（2000年6月13日獲得）（接受修改2000年7月17日）關(guān)鍵詞：黃銅；蠕變機(jī)制；損傷；階段摘要：幫助理解蠕變特性的先進(jìn)多相合金，對(duì)高架溫度變形響應(yīng)簡(jiǎn)單的雙相合金系統(tǒng)要有充分的了解。這些合金的蠕變行為依賴于蠕變性能的每一個(gè)階段，界面之間的相互作用與每一相的體積分?jǐn)?shù)和各個(gè)階段的形態(tài)。一個(gè)廉價(jià)和容易獲得的材料可用于這一目的的60/ 40黃銅，正確的熱處理，產(chǎn)生兩相組織,由不同的α相位和β相位，存在不復(fù)雜的第二相粒子，沉淀或第三階段相互作用?，F(xiàn)象由錢德拉和同事發(fā)現(xiàn)，兩相α/β黃銅，除了39。軟β39。相的硬相下降造成的整體抗蠕變[1]。雖然β相似乎控制蠕變性能α/β黃銅，通過研究不同數(shù)據(jù)，具體值，整體蠕變機(jī)制α/β被發(fā)現(xiàn)一樣，單相α黃銅[2]?；厥盏摩孪嗨俣扔捎谄漭^高的層錯(cuò)能，假設(shè)整體蠕變速率取決于最慢的混亂的過程，恢復(fù)的相由位錯(cuò)攀將整體速率決定。本文研究了蠕變響應(yīng)60 /40黃銅在一定范圍的壓力和溫度以期獲得進(jìn)一步了解蠕變機(jī)制和影響，這又有速度，蠕變的發(fā)生。實(shí)驗(yàn)程序銅鋅合金提供更俗稱“熟銅”，名義組成60 wt%銅/鋅40 %，其中有一個(gè)α和β雙佳相結(jié)構(gòu)。蠕變標(biāo)本密封硅膠管防止過度dezincification[3]和acase形成，已被證明產(chǎn)生有害影響的蠕變裂紋萌生和擴(kuò)展[4]。標(biāo)本進(jìn)行退火770℃為72小時(shí)，冷卻到450℃爐氣冷卻到環(huán)境導(dǎo)致組織大型的、穩(wěn)定的α顆粒大約200–220毫米直徑在β矩陣。標(biāo)本進(jìn)行蠕變測(cè)試在恒定應(yīng)力的真空中進(jìn)行，依照標(biāo)準(zhǔn)程序[6]250～400℃在應(yīng)力范圍從9到185mpa。附加標(biāo)本預(yù)在測(cè)試溫度之前，蠕變?cè)囼?yàn)。13596462/01 / $–看到前面的問題。2001金屬學(xué)報(bào)出版的科學(xué)股份有限公司版權(quán)所有。有價(jià)證券：s13596462（00）00554632蠕變?cè)陔p相黃銅44卷，1號(hào)）破裂時(shí)間和b）最小蠕變速率與外加應(yīng)力之間的250和400℃/黃銅。蠕變曲線的形狀初步檢查的曲線表明，以下的初始應(yīng)變加載，蠕變速度不斷下降，在初級(jí)階段到次要或穩(wěn)態(tài)達(dá)成共識(shí)，前蠕變速度開始加快在第三階段，最終斷裂。 一般蠕變曲線三階段為主，雖然這發(fā)生在較小的程度較低溫度和較高水平的壓力下，其中較大的初級(jí)階段和較小的第三階段出現(xiàn)。對(duì)于一個(gè)給定的溫度，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，主要發(fā)生在高應(yīng)力為主的曲線應(yīng)力,為降低應(yīng)力，三階段增加。 破裂時(shí)間為11小時(shí)，圖（1）。 在蠕變過程中，一個(gè)或多個(gè)進(jìn)程可以有助于整體蠕變速率。然而，在特定條件，只有一個(gè)進(jìn)程可能是重要的，因?yàn)檫@個(gè)過程不是獨(dú)立或因?yàn)槔实倪^程有很大的不同。以幫助確定任何主導(dǎo)進(jìn)程的力量法律方法已證明是有用的。應(yīng)力依賴的最小蠕變速率為溫度,是由于在圖（B），屈服應(yīng)力指數(shù)，質(zhì)量大約200kj／mol這表明位錯(cuò)攀移的速度控制機(jī)構(gòu)[6]，并進(jìn)一步推導(dǎo)了金屬型或類M型行為[9]）。最近的研究[2]表明，一個(gè)階段α的行為類似于β類合金及二階段是α類或合金型[9]，這表明蠕變速率是由回收率在α一個(gè)階段。最小蠕變速率和破裂時(shí)間之間呈直線。圖（2）.最小蠕變速率和斷裂壽命/黃銅之間的關(guān)系 。44卷，1號(hào)蠕變雙相黃銅33不同的行為模式觀察取決于試驗(yàn)溫度，破裂時(shí)間下一個(gè)給定的蠕變速率的最高溫度。相的相互作用密切檢查蠕變曲線在250和300℃發(fā)現(xiàn)存在雙重主要區(qū)域，通常在圖（3），這變得更加明顯的應(yīng)力降低。蠕變率計(jì)算的“偽最小，（參見圖（3））和比較這些從初期電力法分析計(jì)算（參見圖（3））。分析這些偽最小在250℃和300℃，,[1]。應(yīng)力指數(shù)約為3已被證明是指示類類型的行為，蠕變速度是由速度，位錯(cuò)可以移動(dòng)他們的滑移機(jī)制同時(shí)拖動(dòng)溶質(zhì)氣體[7 , 8]。β相是一個(gè)類型合金可以假定速度，應(yīng)變積累到偽最小是控制β速度的位錯(cuò)滑移的階段。伊萬斯和其他[9]警告說，它不是總是能夠精確地確定過程是否涉及攀登或溶質(zhì)拖曳速度控制在固溶體合金,完全從證據(jù)的過渡應(yīng)力指數(shù)值。進(jìn)一步的證據(jù)的速率控制過程可從預(yù)蠕變的影響行為。圖（4）展示了蠕變響應(yīng)在100 MPa和250℃%。108～1107／s?！?4 雙相黃銅44卷，1號(hào)℃此外，可以看出，預(yù)應(yīng)變后的蠕變曲線；2%，歸還給被經(jīng)典的形狀，類似報(bào)道在350℃和400℃曲線C在350℃和400℃有任何證據(jù)雙原發(fā)地區(qū)因?yàn)檫@些高溫對(duì)溶質(zhì)原子構(gòu)成的周圍大氣的混亂能夠彌漫更迅速，從而減少影響溶質(zhì)拖動(dòng)。因此，由于增加脫位率滑行的相，這一過程不再是慢的運(yùn)作機(jī)制，因此可能不被控制。相反，在較低溫度250℃和300℃應(yīng)變累積率是最初控制的過程中慢位錯(cuò)滑移的相。加載，應(yīng)變的β相“軟化，以致在偽最小蠕變速率點(diǎn)，電子˙我，蠕變率增加的β相相當(dāng)?shù)?。這是由于增加了位錯(cuò)密度?，F(xiàn)在39。慢α39。蠕變速率的相控制整體蠕變速率的兩相結(jié)構(gòu)，因此，應(yīng)力增加指數(shù)在二點(diǎn)的最小蠕變速率。蠕變損傷試樣發(fā)生故障，由于結(jié)合腔溝通與韌性撕裂。，并表現(xiàn)出高比例的散射，參考圖（5），它可以由于發(fā)生了小的局部差異標(biāo)本組織影響易開裂連接起來。然而，破裂壓力有增加的趨勢(shì)，增加他們的壓力和溫度。腔核在AB界面近似垂直于所施加的壓力，在ABA三點(diǎn)，在乙相區(qū)和偶爾從β剝離在夾雜物，參考圖（6） MPa和400℃蠕變44卷，1號(hào)蠕變雙相黃銅35。較高的層錯(cuò)能的二階段使得它更易于回收流程操作，造成差異的能力相適應(yīng)的過度晶界滑動(dòng)[10]，并因此導(dǎo)致核AB界面空洞。一系列的中斷進(jìn)行了測(cè)試，在80 MPa和300176。丙確定發(fā)生蠕變損傷。圖（7）說明了測(cè)試時(shí)，停止對(duì)金相研究。損傷可見光只在第六階段，相應(yīng)的發(fā)病縮。然而，掃描電鏡圖像樣品在中斷期（發(fā)病的第三蠕變斷裂，在液氮中顯示）晶界腔–15毫米直徑約10。類似核網(wǎng)站已在一個(gè)確定的黃銅[11 , 12]。不論核網(wǎng)站，出現(xiàn)的空洞增長到β相速度在控制變形相鄰的晶粒由于蠕變的蠕變速率，因此依賴的斷裂壽命圖（2）。在出現(xiàn)縮頸，參考第六階段的圖（7），越來越多的空隙開始凝聚在二期由于塑料不穩(wěn)定的頸地區(qū)之間的空隙。這個(gè)β階段是不連續(xù)的在整個(gè)樣本，因此最后斷裂時(shí)發(fā)生撕裂β相聯(lián)系起來，通過一個(gè)邊界。結(jié)論三軸試驗(yàn)計(jì)劃進(jìn)行了/黃銅在溫度和壓力范圍250～400℃在應(yīng)力水平導(dǎo)致破裂居住超過5個(gè)月。三蠕變曲線在350和400℃經(jīng)典形狀，然而在250和300℃蠕變曲線背離了古典形式，含有2個(gè)地區(qū)的小學(xué)蠕變。電力法分析蠕變數(shù)據(jù)在250和300℃的應(yīng)力指數(shù)的指示；3，A類型的行為。這是進(jìn)一步強(qiáng)調(diào)調(diào)查預(yù)反應(yīng)在250℃和100 MPa，蠕變率隨預(yù)拉緊。在350和400℃應(yīng)力指數(shù)值；4認(rèn)為整體蠕變速度/α黃銅是由脫位率爬在相（類類型的行為）。α/β銅廣泛蠕變空穴發(fā)生在AB界面造成增加蠕變速率在第三階段。失敗α/β黃銅結(jié)果發(fā)生空化。腔有核優(yōu)先在αβ接口和αβα三重區(qū)。增長發(fā)生在相直到空洞合并由于內(nèi)部縮。36雙相黃銅44卷1號(hào)鳴謝作者感謝教授、伊萬斯體育館斯旺西其中之一（陸路交通局）的規(guī)定一批來自英國。參考文獻(xiàn)，喬納斯，和泰普林先生，J奧斯特。非金屬的。4，220（1975）。，博士論文，材料工程系，斯旺西大學(xué)（1980）。，J .合金化合物。202，243（1993）。 .W .伊萬斯，R . 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