【正文】 VB右MV跨中MABMBC1層A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值如圖21所示。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取V左和V左′具體數(shù)值見表1表15。圖21調(diào)幅前后剪力值變化 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結(jié)果見表2表26。表中系數(shù)是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表24表24 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎(chǔ)計算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)　()表25 A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力豎向荷載組合豎向荷載組合豎向荷載與風(fēng)荷載組合豎向荷載與風(fēng)荷載組合豎向荷載與地震力組合++177。+(177。)(恒+)177。6層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)5層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)4層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)3層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)2層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)1層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)表26 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力豎向荷載組合豎向荷載組合豎向荷載與風(fēng)荷載組合豎向荷載與風(fēng)荷載組合豎向荷載與地震力組合++177。+(177。)(恒+)177。6層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)5層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)4層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)3層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)2層柱頂M(kNm)N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN)1層柱頂M(kNm) N(kN)柱底M(kNm)N(kN)V(kN) 截面設(shè)計 承載力抗力調(diào)整系數(shù)RE考慮地震作用時,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式：≤/RE式中：RE——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表23；——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以RE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。表27 承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計以第一層梁為例取跨梁；梁控制截面的內(nèi)力如圖22所示。圖中單位為kNm，的單位為kN。 混凝土強(qiáng)度等級（=, =）,縱筋采用HRB335級(=300N/mm2),箍筋采用HRB235級(=210N/mm2)。圖22 第一層梁內(nèi)力示意（見表28第55頁） 梁的斜截面強(qiáng)度計算（見表29第56頁）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時對剪力設(shè)計值進(jìn)行調(diào)整如下： 式中：——剪力增大系數(shù)，；——梁的凈跨，對第一層梁，＝, =, ——梁在重力荷載作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值。,——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。由表16查得：AB跨：順時針方向=m =m逆時針方向 =m =0 kNmBC跨：順時針方向=m =m逆時針方向=m =m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。剪力調(diào)整AB跨： += +=m＞m =(+)1/2=m BC跨: +=+=m =(+)1/2= kNm=+= kN=+= kN考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE === kN== kN若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調(diào)整后的剪力進(jìn)行斜截面計算。梁的正截面、斜截面強(qiáng)度計算見表2表29。 表28 第一層框架梁正截面強(qiáng)度計算截面1123M(kNm)bh0 (㎜2)300615300615300615300615b/2V(kNm)(kNm)(kNm) 選筋3f222f222f221f142f22實配面積截面3445M(kNm)bh0 (㎜2)250565300615300615300615b/2V(kNm)(kNm)(kNm) 選筋2f182f221f202f202f18實配面積截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計剪力V180。（kN）V180。（kN）調(diào)整后的剪力（kN）V（kN）bh0300615300615300615103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 f=8n=2。 f=8n=2。 f=8Asv1箍筋間距S（mm）100100100Vcs=+nAsv1h0/s103N＞V103N＞V103＞Vsv= nAsv1 /(bs) (%)svmin=(%) 表29 梁的斜截面強(qiáng)度計算根據(jù)國內(nèi)對低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低?？紤]地震作用的反復(fù)性。 柱截面設(shè)計A有關(guān)參數(shù) ⑴材料 混凝土等級為C30，=，=，== 縱筋為HRB335級, =300 N/mm，箍筋為HPB235級=210 N/⑵幾何參數(shù) A軸柱截面各層均為500500。 B軸柱截面各層均為550550。 取，則 對500500柱， 對550550柱， ⑶考慮抗震時的控制參數(shù)①抗震承載力調(diào)整系數(shù)②配筋率 單側(cè)縱筋 全部縱筋 ③軸壓比 ④其他構(gòu)造要求詳見《JGJ2003》，以及施工時結(jié)合03G1011有關(guān)構(gòu)造部分進(jìn)行。軸壓比驗算，取最不利的一，二層B柱驗算，如圖23所示圖23 B柱計算截面示意圖表30 軸壓比限值類別一二三框架柱框架梁由B柱內(nèi)力組合表25查得:ⅠⅠ= c==103/(550550)=＜ⅡⅡ= c==103/(550550)=＜ⅢⅢ=c==103/(550550)=＜均滿足軸壓比的要求。B正截面承載力的計算 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān),一般框架,梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。梁先屈服使整個框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動體系。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，（）。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求：三級框架 =式中: —－節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設(shè)計值之和。 －—節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截面組合的彎矩設(shè)計值之和。地震往返作用,兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求,當(dāng)柱子考慮順時針彎矩之和時,梁應(yīng)考慮逆時針方向彎矩之和,反之亦然?？梢匀山M中較大者計算配筋。為了施工方便，沿柱高方向縱筋 應(yīng)少變?yōu)橐耍纠刂叻较蚍謨啥慰刂啤? ～； 在每一段內(nèi)找出 進(jìn)行正截面設(shè)計， 找出截面采用對稱配筋,具體配筋見表31，表32中.=/ 當(dāng) 當(dāng)＜15時,取=