【正文】 軸向間隙δtmm選定60圍帶厚度△smm選定61葉頂漏氣損失△hptkJ/kg按經(jīng)驗公式計算62級的平均干度xm63濕氣損失△hxkJ/kg△hx=(1xm)△hu64級內(nèi)有效焓降△hikJ/kg△hi=△htΣ△h65級相對內(nèi)效率ηi%808066級的內(nèi)功率Pikw25706第4章 汽機車間主要設備的確定、低壓加熱器的選擇加熱器是抽出部分做過功的蒸汽,、中壓、低壓、其它熱交換器。給水泵出口到省煤器入口之間的加熱器是高壓加熱器；在給水泵和與凝結(jié)水泵之間，處于凝結(jié)水壓力上的的加熱器是低壓加熱器。本設計所擬定的原則性熱力系統(tǒng)需用三臺高壓加熱器、四臺低壓加熱器。其型號見表41表41（高低加型號明細）型號加熱水流量 t/h加熱汽流量 t/h加熱面積m2輸水溫度℃GJ1100219101100246GJ1180229101180205GJ82023910820177JD67033670JD58520585106JD756756JF82382364凝氣設備概述凝氣式汽輪機時現(xiàn)代火力發(fā)電廠和核電站中廣泛蠶蛹的典型汽輪機，凝氣設備則是凝汽器汽輪機組的一個重要組成部分。凝氣設備工作性能的好壞直接影響著整個機組的熱經(jīng)濟性和安全性。工作原理凝汽器正常工作時，冷卻水由低壓側(cè)的兩個進水室進入，經(jīng)過凝汽器低壓側(cè)殼體內(nèi)冷卻水管，流入低壓側(cè)另外兩個水室，經(jīng)循環(huán)水連通管水平轉(zhuǎn)向后進入高壓側(cè)靠的兩個水室，再通過凝汽器高壓側(cè)殼體內(nèi)冷卻水管流至高壓側(cè)兩個出水室并排出凝汽器，蒸汽由汽輪機排汽口進入凝汽器，然后均勻地分布到冷卻水管全長上，經(jīng)過管束中央通道及兩側(cè)通道使蒸汽能夠全面地進入主管束區(qū)，與冷卻水進行熱交換后被凝結(jié)；部分蒸汽由中間通道和兩側(cè)通道進入熱井對凝結(jié)水進行回熱。LP側(cè)殼體凝結(jié)水經(jīng)LP側(cè)殼體部分蒸汽回熱后被引入凝結(jié)水回熱管系，通過淋水盤與HP側(cè)殼體中凝結(jié)水匯合，同時被HP側(cè)殼體中部分蒸汽回熱，以減小凝結(jié)水過冷度。被回熱的凝結(jié)水匯集于熱井內(nèi)，由凝結(jié)水泵抽出，升壓后輸入主凝結(jié)水系統(tǒng)。HP側(cè)殼體與LP側(cè)殼體剩余的汽氣混合物經(jīng)空冷區(qū)再次進行熱交換后，少量未凝結(jié)的蒸汽和空氣混合物經(jīng)抽氣口由抽真空設備抽出。 凝氣設備組成及作用凝氣設備的主要任務包括以下兩方面：一方面是在汽輪機排汽口建立并維持高度真空。另一方面是將汽輪機的排汽凝結(jié)成潔凈的凝結(jié)水作為鍋爐的給水循環(huán)使用。 凝氣設備主要有凝汽器（冷凝器）、冷卻水泵（循環(huán)水泵）、水環(huán)式正空泵、凝結(jié)水泵組成。凝汽器（冷凝器）的作用是利用低溫冷卻水，將汽輪機的排汽凝結(jié)成水，為汽輪機排汽口建立與維持一定的真空度、對凝結(jié)水除氧、蓄水。冷卻水泵（循環(huán)水泵）的作用是為凝汽器提供低溫冷卻水，并帶走汽輪機排汽在凝汽器中放出的熱量。水環(huán)式真空泵的作用是在凝汽器開始運行時，抽出凝汽器殼體內(nèi)的空氣以建立真空；在凝汽器運行過程中，將汽輪機排汽中夾帶的空氣和從真空系統(tǒng)部嚴密處漏入的空氣不斷抽出，以維持凝汽器的真空。凝結(jié)水泵的作用是把凝結(jié)水送回鍋爐（蒸汽發(fā)生器）或回熱加熱系統(tǒng)繼續(xù)使用。凝汽器的結(jié)構(gòu) 按照冷卻介質(zhì)的不同，現(xiàn)在熱力發(fā)電廠使用的凝汽器可以分為以空氣為冷卻介質(zhì)的空氣凝汽器和以水為冷卻介質(zhì)的表面式凝汽器兩種。然而，由于空氣凝汽器結(jié)構(gòu)龐大、金屬耗量多，并且建立的真空度也相對較低，故在一般的固定式電站中并不采用，只有在嚴重缺水的地區(qū)電站或有些移動式發(fā)電機組上才使用。而水的放熱系數(shù)高，且表面式凝汽器又能收回潔凈的凝結(jié)水，因此水冷卻表面式凝汽器能很好地完成凝汽設備的另個任務，故而稱為現(xiàn)代發(fā)電廠汽輪機裝置中采用的主要型式，本設計采用水冷表面式凝汽器。 按凝汽器內(nèi)凝結(jié)換熱的強度將換熱面分為主凝結(jié)區(qū)和空氣冷卻區(qū)兩部分，這兩部分之間用擋板隔開?？諝饫鋮s區(qū)的換熱面積約占總換熱面積的5～10%。蒸汽剛剛進入凝汽器時，空氣相對含量很小，凝汽器總壓力基本等于蒸汽分壓力。蒸汽在主凝結(jié)區(qū)大量凝結(jié)，但空氣不能凝結(jié)，到達空氣冷卻區(qū)入口時蒸汽相對含量已經(jīng)大為減少。蒸汽在空氣冷卻區(qū)繼續(xù)凝結(jié)，到空氣抽出口處，蒸汽和空氣的質(zhì)量流量已經(jīng)是同一數(shù)量級了，這時蒸汽分壓力才明顯減少，對應飽和溫度也才降低，空氣和很少量的蒸汽才會得到冷卻。因此，設置空氣冷卻區(qū)可使蒸汽進一步凝結(jié)，使被抽出的汽氣混合物中的蒸汽量大為減少。同時，氣體混合物進一步被冷卻使其容積流量減少，這不僅減少了工質(zhì)的浪費，也減輕了抽汽的負擔。為了提高汽輪機的熱效率一般采用提高進入汽輪的初參數(shù)或降低終參數(shù)的方法。凝汽器就是降低汽輪機終參數(shù)的（排汽壓力）的主要設備除了背壓式汽輪機外,造成真空,使進入汽輪機的蒸汽盡可能膨脹到較低的壓力,從而增加可利用的熱焓,提高汽輪機的效率，所選凝汽器參數(shù)如表42所示，臺數(shù):2臺。表42（凝汽器）型號適用主機冷卻面積(m2)進水溫度冷卻水管數(shù)量冷卻水量(噸/小時)N15770300MW1577020℃18994給水泵臺數(shù)和容量的確定根據(jù)《火力發(fā)電廠設計技術(shù)要求》第2條，第3條，第4條規(guī)定：在每臺給水泵中給水泵出口的總流量（即最大鍋爐給水量，不包括備用泵）均應保證供給其連接系統(tǒng)的全部，鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時所需的的給水量，即汽包鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的110％，對中間再熱機組給水泵出口的總流量還應加上供再熱蒸汽調(diào)節(jié)溫度用的，從泵的中間級抽的流量以及漏出和注入給水泵軸封的流量差，前置給水泵出口的總流量應為給水泵入口的總流量，從前置泵和給水泵之間的抽出流量之和，每一給水泵系統(tǒng)應設備用泵一臺，其容量應根據(jù)給水泵的可用率及電網(wǎng)對該給水泵所連接的機組的要求，經(jīng)比較論證確定給水泵的揚程。300MW機組配2臺容量各為最大給水量50%或1臺容量為最大給水量100%的汽動給水泵，1臺容量位最大給水量50%的電動調(diào)速泵備用。泵的揚程的計算入口壓力： 出口壓頭： 揚程：容積流量： 每臺容積： 容積流量： 型號選擇：根據(jù)容積流量：揚程：選取50CHTA/6SP2（汽動）給水泵兩臺，一臺電動備用如下表：表43 給水泵性能表給水泵型號50CHTA6SP流量m/h646揚程mHO轉(zhuǎn)速r/min5750凝結(jié)水泵的凝結(jié)量的確定臺數(shù)：根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》第1條的規(guī)定：凝汽式機組的凝結(jié)水泵臺數(shù)、容量按下列要求選擇：（1）每臺凝汽式機組宜裝設2臺凝結(jié)水泵，每臺容量為最大凝結(jié)水量的110％，大容量機組也可裝設3臺凝結(jié)水泵，每臺容量為最大凝結(jié)水量的55％。（2）最大凝結(jié)水量應為下列各項之和：　　A　　汽機最大進汽工況時的凝汽量　　　B　　進入凝汽器的經(jīng)常疏水量　　C 當?shù)蛪杭訜崞魇杷脽o備用時，可能進入的凝汽器的事故放水量 D 進入凝汽器的正常不給水量揚程：根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》第4條規(guī)定，無凝結(jié)水除鹽設備時，凝結(jié)水泵的揚程應為下列各項之和：（1）從凝汽器熱井到除氧器、凝結(jié)水入口處噴霧頭的介質(zhì)流動阻力，另加10－20％的裕量。（2）除氧器凝結(jié)水處入口與凝汽器熱井最低水位間的水柱靜壓差。（3）除氧器最大的工作壓力，另加15％的富裕量．（4）凝汽器最高真空．有凝結(jié)水除鹽裝置時，凝結(jié)水泵和凝結(jié)水升壓泵的揚程參考以上原則，并計入除鹽設備的阻力．H=Hs+()+△Hz+△pd其中：。Hz 凝汽器和除氧器的水位差，+=。凝汽器平均比重。 （24）△，設備之間的聯(lián)絡管道?。? = ；△Hz=+20=41mHO△pd 進入除氧器的動力壓頭，取6mHO。 H=Hs+()+△Hz+△pd (25) 容量計算（1）最大凝結(jié)水量可按下式計算： DG=C==根據(jù)凝結(jié)水壓力 pn=查水蒸汽表得凝結(jié)水比容 =（2）型號：根據(jù)揚程和容量選擇凝結(jié)水泵表44 凝結(jié)水泵性能表如下凝結(jié)水泵型號9LDTN2流量m/h900揚程mHO84汽蝕余量mHO轉(zhuǎn)速r/min1480除氧器的選擇 根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》第2條，第2條，第3條，第5條規(guī)定：中間再熱機組的除氧器，宜用滑壓運行方式，除氧器的總?cè)萘繎獋€根據(jù)最大的給水消耗量選擇，每臺機組宜配一臺除氧器，高壓中間再熱凝汽式機組宜采用一級高壓除氧器及其有關系統(tǒng)的設計，應有可靠的防止除氧器過壓爆炸的措施．最大給水消耗量 D=D+D=1025+=型號及臺數(shù)　　在設計資料匯編上選擇GWC1051型高壓器除氧器一臺（參考鐵嶺電廠）表45 除氧器性能列表如下 除 氧 器型號GWC1051 額定出力 t/h935 最大出力 t/h1051 工作壓力 MPa 設計壓力 MPa 實驗壓力 MPa 工作溫度 ℃335 設計溫度 ℃340 飽和溫度 ℃166安全閥動作壓力 MPa給水箱的選擇根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》第3條規(guī)定；200MW以上機組為5－10min的給水消耗量，給水箱的有效總?cè)萘渴侵附o水箱正常水位至水箱出水管頂部水位之間的儲水量。本設計為300MW機組，選用10Min最大給水消耗量的給水箱有效容積確定: 除氧器壓力,℃查水蒸汽表得: 給水箱型號和臺數(shù)(設備沒有列出性能表參考鐵嶺發(fā)電廠)型號:GS160 臺數(shù):1 根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》低壓加熱器疏水泵的容量,應按接入該泵的低壓加熱器在汽輪機最大進汽工況時的疏水量考慮,另加10%的富裕量. 低壓加熱器疏水泵的揚程,應按照下列各項之和計算從低壓加熱器到除氧器凝結(jié)水入口的介質(zhì)流動阻力1020%的富裕量。除氧器凝結(jié)水入口與低壓加熱器最低水位的靜壓差。除氧器最大工作壓力另加15%的富裕量。最大凝汽量對應工況下低壓加熱器內(nèi)的真空. 疏水流量: 根據(jù)疏水流量選取低壓加熱器的疏水泵表46 低壓加熱器疏水泵性能表 低壓加熱器疏水泵型號150NW902流量134揚程180轉(zhuǎn)速1980汽蝕余量2 臺數(shù): 根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》第1條規(guī)定。鍋爐連續(xù)排污設備按下列要求選擇: (1)對于汽包鍋爐宜采用一級連續(xù)排污擴容系統(tǒng),對于高壓熱電廠的汽包鍋爐,根據(jù)擴容蒸汽的利用條件,可以采用兩級連續(xù)排污擴容系統(tǒng),連續(xù)排污系統(tǒng)應有切換至定期擴容器的旁路. (2)100MW以下的機組宜兩臺鍋爐設一套排污擴容系統(tǒng)。 200MW以上的機組宜每臺鍋爐設一套排污擴容系統(tǒng). 排污擴容器容量的計算: 其中: 擴容器的汽空間容積 進入擴容器的連續(xù)排污量前面計算量得: 擴容器中分離出來的蒸汽占排污水量百分數(shù): 擴容器的比容根據(jù)擴容器蒸汽壓力查其飽和蒸汽比容 R擴容器蒸發(fā)強度(連排) R= 連續(xù)排污擴容器的水容積通常取汽空間的()倍,。　　　即；總?cè)莘e選型根據(jù)容積室選取型號為LP－表47 連續(xù)排污擴容器性能表名稱型號容量工作壓力工作溫度重量連續(xù)排污容器260℃根據(jù)《規(guī)程》：定期排污擴容器的容量應考慮鍋爐事故放水的需要。一、作用定期排污擴容器的目的是降溫降壓防止傷人，減少對環(huán)境的污染，擴容出來的蒸汽可以回收，但本次設計考慮到定期排污量較小，沒有進行回收。二、 選型按鍋爐額定蒸發(fā)量110%。表48 定期排污擴容器性能表參數(shù)名稱單位型號Dp—容量工作壓力MPa工作溫度℃127外形尺寸重量KW2412 疏水擴容器的選擇