【正文】 （式56） 式中 == b——堰寬，b=；H——堰上水頭，m。出水孔過流量==；孔口流速v= m/s；孔口過水斷面積 m m； m m。⑤ 出水管反應池出水管設計流量==管道流速v=；管道過水斷面A=管徑d==取出水管管徑DN1000mm；校核管道流速v=（9） 曝氣系統(tǒng)設計計算① 設計需氧量AORAOR=去除需氧量－剩余污泥中氧當量+硝化需氧量－剩余污泥中的氧當量－反硝化脫氮產(chǎn)氧量碳化需氧量 （式57）=硝化需氧量 （式58）=70000(43－25)－％3304=5796－=反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量= （式59）= （式510）S=20－ （式511）式中 ——需還原的硝酸鹽氮量，；——微生物同化作用去除的總氮，；S——出水所含溶解性濃度，；Y——污泥產(chǎn)率系數(shù)，取Y=——內(nèi)源代謝系數(shù)，取=；——固體停留時間，d，=。則 S==（）==（）被氧化的 =進水總氮量－出水氨氮量－用于合成的總氮量=43－20－=（）所需脫硝量=進水總氮量－出水總氮量－用于合成的總氮量=43－25－=（）則需還原的硝酸鹽氮量 =70000247。1000=（） ===（）總需氧量 AOR==（）=（），則=（）=（）去除1kg的需氧量 = （式512）==② 標準需氧量采用鼓風曝氣，微孔曝氣器。曝氣器敷設于池底，氧轉(zhuǎn)移效率=20％，計算溫度T=25℃,將實際需氧量AOR換算成標準狀態(tài)下的需氧量SOR。SOR= （式513）式中 ——氣壓調(diào)整系數(shù)，工程所在地區(qū)實際大氣壓為，故=1——曝氣池內(nèi)平均溶解氧，取=2；——污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比，；——水溫20℃時清水中溶解氧的飽和度，查表得=；——污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，；——設計水溫T℃時好氧反應池中平均溶解氧的飽和度，查表得=?？諝鈹U散器出口處絕對壓力為：=P+H （式514）式中 H——空氣擴散器的安裝深度，m；=+=（）空氣離開好氧反應池時氧的百分比：好氧反應池中平均溶解氧飽和度：==（）標準需氧量為：SOR==（）=（）相應最大時標準需氧量：=（）=2794（）好氧反應池平均時供氣量：最大時供氣量：③ 所需空氣壓力p（相對壓力） （式515） 式中 ——供風管道沿程與局部阻力之和，取=；——曝氣器淹沒水頭，=；——曝氣器阻力，取=；——富余水頭，=。p=+++=(m)④ 曝氣器數(shù)量計算（以單組反應池計算）按供養(yǎng)能力計算所需曝氣器數(shù)量。 （式516）式中 ——按供養(yǎng)能力所需曝氣器個數(shù)，個；——曝氣器標準狀態(tài)下，與好氧反應池工作條件接近時的供氧能力。采用微孔曝氣器，參照資料（11)，在空氣量2～15時，曝氣器氧利用率18％～35％，～，充氧能力，取。則：（個）以微孔曝氣器服務面積進行校核： 符合要求。⑤ 供風管道計算供風干管采用樹狀布置。流量=流速v=10管徑d=取干管管徑為DN400mm。每個好氧池分四格，則雙側(cè)供氣（向兩側(cè)廊道供氣）支管流速v=10管徑取供氣支管管徑DN200mm。（10）缺氧池設備選擇（以單組反應池計算） 缺氧池內(nèi)設1臺潛水攪拌機，所需功率按池容計算。缺氧池有效容積混合全池污水所需功率為5=6846（W）（11）厭氧池設備選擇（以單組反應池計算） 厭氧池設導流墻，將厭氧池分成兩格，每格內(nèi)設潛水攪拌機1臺，所需功率按池容計算。厭氧池有效容積混合全池污水所需功率為3=（W）（12）污泥回流設備污泥回流比R=200％，安全系數(shù)k=；污泥回流量=7000設回流污泥泵房1座，內(nèi)設5臺潛污泵（4用1備）；單泵流量水泵揚程根據(jù)豎向流程確定。第六章 二次沉淀池設計計算采用周邊進水周邊出水輻流式二次沉淀池。 ，總變化系數(shù)，曝氣池懸浮固體濃度X=4000,污泥回流比R=200％，要求二沉池底流濃度達到9000。（1）沉淀池部分水面面積F最大設計流量采用兩座向心流輻流沉淀池，則 （式61）（2）池子直徑 D 取D=42m。（3）校核堰口負荷=（4）校核固體負荷G （式62）（5）澄清區(qū)高度 設沉淀池沉淀時間t=。 （式63）（6）污泥區(qū)高度 設污泥停留時間2h。 （式64）式中 Q——日均流量，；T——污泥停留時間，h；——沉淀池底流污泥濃度。=（7）池邊水深=++=++=（m）式中 ——緩沖層高度，m。（8）污泥斗高 設污泥斗底直徑=，上口直徑=，斗壁與水平夾角45176。則 （9）池總高度 H二次沉淀池擬采用單管吸泥機排泥。池中心與池邊落差超高=故池總高度 H=+++=+++=（m）圖5 向心流輻流式二次沉淀池計算示意（10）流入槽設計 采用環(huán)形平底槽，等距設布水孔，孔徑50mm，并加100mm長短管。① 流入槽。設流入槽寬B=，槽中流速取v=。槽中水深 ② 布水孔數(shù)n布水孔平均流速 （式65）式中 ——配水孔平均流速，～；——導流絮凝區(qū)平均停留時間，s，池周有效水深為2～4m時，取360～720s；——污水的運動黏度，與水溫有關?！獙Я餍跄齾^(qū)的平均速度梯度，一般可取10～30。取，水溫為20℃時，=，故： （式66）布水孔數(shù) =（個）③ 孔距④ 校核 （式67）式中 ——配水孔水流收縮斷面的流速，，因設有短管，取=1；——導流絮凝區(qū)平均向下流速，；f——導流絮凝區(qū)環(huán)形面積。設導流絮凝區(qū)的寬度與配水槽同寬，則=在10～30之間，合格。第七章 接觸消毒池設計計算設計采用液氯消毒。 液氯消毒工藝設計計算，投氯量7,倉庫儲量按15計算。（1）加氯量G：（2）儲氯量W：（3）加氯機和氯瓶：采用投加量為0～20加氯機2臺，一用一備，并輪換使用。液氯的儲存選用容量為1000的鋼瓶，共8只。（4）加氯間和氯庫：加氯間和氯庫合建。加氯間內(nèi)布置2臺加氯機及其配套投加設備，1臺水加壓泵。氯庫中8只氯瓶兩排布置，設4臺稱量氯瓶質(zhì)量的液壓磅秤。為搬運氯瓶方便，氯庫內(nèi)設單軌電動葫蘆一個，軌道在氯瓶上方，并通到氯庫大門外。氯庫外設事故池，池中長期貯水。加氯系統(tǒng)的電控柜，自動控制系統(tǒng)均安裝在值班控制室內(nèi)。為方便觀察巡視，值班室與加氯間設大型觀察窗及連通的門。（5）加氯間和氯庫的通風設備：根據(jù)加氯間、氯庫工藝設計，加氯間總?cè)莘e ，氯庫容積。為保證安全每小時換氣8～12次。加氯間每小時換氣量氯庫每小時換氣量故加氯間選用一臺T303通風軸流風機，并安裝1臺漏氯探測器，位置在室內(nèi)地面以上20. 接觸池設計計算最大設計流量，接觸時間。（1）接觸池容積V（2）采用矩形隔板式接觸池兩座，每座池容積（3），單格寬圖6 隔板接觸池計算示意圖則池長，水流長度每座接觸池的分格數(shù)（格）（4）復核池容 由以上計算，接觸池寬，長L=45。所以，符合要求。接觸池出水設溢流堰。第八章 污泥濃縮池設計計算采用連續(xù)式重力濃縮池。 已知條件日產(chǎn)剩余污泥 =，含水率，（即固體濃度），濃縮后使污泥固體濃度為（即污泥含水率）。 設計計算（1）濃縮池面積A 濃縮污泥為剩余活性污泥，根據(jù)下表，污泥固體通量選用。 重力濃縮池固體通量經(jīng)驗值污泥類型污泥含水率/％固體通量/濃縮污泥含水率/％初沉污泥95～9780～12090～92活性污泥～20～3097～98腐殖污泥98～9940～5096～97混合污泥99～30～5097～98濃縮池面積 （式81）式中 Q——污泥量，0；——污泥固體濃度，；G——污泥固體通量。=（2）濃縮池直徑D設計采用個圓形輻流池。單池面積 濃縮池直徑 ，取D=（3）濃縮池深度H濃縮池工作部分的有效水深 式中 T——濃縮時間，取T=15。圖7 輻流式濃縮池計算簡圖（單位mm）超高=，緩沖層高度=，濃縮池設機械刮泥，池底坡度，污泥斗下底直徑，上底直徑。池底坡度造成的深度 =（）污泥斗高度濃縮池深度=（）（5）濃縮污泥量， （式82）結 語本設計為大連市某污水處理廠工藝設計，通過查閱資料，工藝選擇，構筑物設計計算，平面、高程以及單體圖的繪制，使我對城市污水處理廠的設計計算過程有了較為深入的認識和理解，達到了設計訓練的目的。本設計包括以下內(nèi)容：設計說明書1本CAD圖紙5張：平面布置圖1張 高程布置圖1張 好氧池單體圖1張二沉池單體圖1張 濃縮池單體圖1張手繪圖紙1張:渦流沉砂池單體圖1張參考文獻、:學工業(yè)出版社,200:化學工業(yè)出版社,200:化學工業(yè)出版社,2003：中國建筑工業(yè)出版社，20035.《實用環(huán)境保護標準匯編》（中）.北京：中國標準出版社，200：化學工業(yè)出版社，200北京：化學工業(yè)出版社，2000、：化學工業(yè)出版社，2004：中國環(huán)境科學出版社，200劉振江、：化學工業(yè)出版社，2004——：化學工業(yè)出版社，200：海洋出版社，200：中國建材工業(yè)出版社，2006——：中國建筑工業(yè)出版社，2000——：中國建筑工業(yè)出版社，2004——：中國建筑工業(yè)出版社，2004——：中國建筑工業(yè)出版社，2002——：中國建筑工業(yè)出版社，2004,高廷耀. 倒置AAO 工藝的原理與特點研究[J ] . 中國給水排水, 2000，16(3) :11 15.、——給水 ：中國建材工業(yè)出版社，200——：中國建筑工業(yè)出版社，2001 P A,Irvine R batch reactor technology,Water Science amp。 Technology,1997,35(1) R Y,et stability of wastewater sludges fron activated sludge Technolgy,1994,49:203致 謝我的這篇畢業(yè)設計論文的完成，首先應當歸功于武桂芝指導老師。她無論是在實習考察、資料整理還是在處理構筑物繪圖等各個方面都給予了我大量的指導和幫助，令我不但完成了本次畢業(yè)設計，同時也學到了許多書本上學不到的知識，受益匪淺，特致以深深的感謝。同時也要感謝同學們在本次畢業(yè)設計過程中對我學習、生活上的關心和幫助。