數控車床六角旋轉刀架三維設計畢業(yè)設計-資料下載頁
2025-06-17 16:51本頁面
【正文】 （418）(3) 畫彎矩圖，如圖45（c）、（d）、（e）在水平面上 剖面左側 剖面右側 在垂直平面上 剖面左側 剖面右側 合成彎矩 剖面左側 剖面右側 （4）畫轉矩圖，如圖45（f）圖45 蝸桿軸受力 校核軸的強度 剖面右側，因彎矩大，還有轉矩，故剖面右側為危險剖面。由[3]抗彎剖面模量 抗扭剖面模量 彎曲應力 扭剪應力 按彎扭聯(lián)合強度進行校核，蝸桿軸單向轉動，轉矩可按脈動循環(huán)處理，取折合系數，則當量應力 已知軸的材料為45鋼，調質處理，由[3] 查得MPa。顯然，故軸的剖面右側滿足要求。 校核鍵連接的強度套筒聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應力 （419）式中 —聯(lián)軸器處軸段直徑，mm； —平鍵尺寸，mm。 考慮到連接處軸徑mm，結合聯(lián)軸器的尺寸，選取A型普通平鍵，由GB/190579選取鍵的尺寸mm?？傻? 取軸、鍵及聯(lián)軸器的材料為鋼，查機械設計手冊得MPa，顯然，故強度足夠。 齒盤結構設計 齒數Z的確定齒數可根據分度要求，即需要分度的最小分度值來確定。 （420）例如最小分度角度，則齒。本設計中，數控車床旋轉刀架采用六工位，安裝六把刀，最小分度值為60，為滿足精度要求，設計，可以實現最小值為5176。整數倍的分位。故可以實現分度要求。 端齒盤外徑端齒盤的外徑主要由設計結構所允許的空間范圍來確定。在結構允許的情況下，外徑越大越好，這樣可以增強分度或定位機構的穩(wěn)定性。本次設計中，由于結構限制，取齒盤最大外徑mm。 齒根角（嚙合斜角）對于直齒端齒盤，為例保證在齒寬方面上的嚙合質量，加工端齒時必須調整分度盤回轉軸心線和工作談傾斜斜角，即齒根角或嚙合斜角（如圖46），以保證齒盤大端和小端的齒厚與齒槽寬度相等。圖46 端齒盤剖視圖圖47 單齒俯視示意圖 圖48 單齒外徑展開示意圖由以上分析可知 由圖47得 mm 圖49 端齒盤剖面及受力分析由圖49得 可知齒根角 端齒盤齒形角端齒盤的齒形角已標準化，通常取40176。、60176。、90176。等。齒形角的選取，應考慮作用在端齒盤上的負荷力矩及鎖緊力的大小，如圖49所示。將作用于齒盤上每齒的切向外力和軸向鎖緊力沿著齒面方向進行分解，如圖410所示，應滿足一下條件：圖410 齒面受力分析 （421）即 可以得出，在外載不變時，齒形角越小，所需鎖緊力也越小，即自鎖性越強，但齒相應變深，齒厚變?。积X形角越大，需要的鎖緊力也越大，即承受力外扭矩的能力下降，但齒高變低，端齒嚙合的高度下降，可使端齒抬起量減小，結構緊湊。同時也說明了加大外徑有利于提高端齒盤的承載能力。 因此，在選取齒形角時，應考慮作用在端齒盤上的負荷（力矩）及鎖緊力的大小，同時受齒形加工刀具的限制，本設計采用90176。齒形角。端齒盤三維建模見圖411： 圖411 端齒盤模型 本章小結本章為本次設計中最重要的章節(jié)，進行了主要零部件的設計計算及校核。包括蝸輪蝸桿的設計及校核、蝸桿軸的設計校核、連接鍵的設計校核以及齒盤的參數的設計校核。結 論本文在參考大量文獻的基礎上，對數控車床刀架工作原理、動作順序、常見問題進行了分析。并用UG軟件完成了數控車床六角旋轉刀架的三維建模。本文的主要研究成果如下： 分析了數控車床刀架的基本結構和工作原理，對比了液動刀架和電動刀架各自優(yōu)劣，進行了方案總體設計。 完成了數控車床刀架傳動機構和定位機構的設計，對比數控刀架常見故障，對關鍵零部件進行了計算校核，保證了數控刀架有較高的精度和可靠性。，三維建模 完成了數控車床六角回轉刀架各零部件的結構設計和UG三維建模，包括標準件的選取和非標準件的設計，在建模時考慮了零件加工工藝性和經濟適用性，然后對數控刀架的各零部件進行了裝配，完成了裝配體建模。 從UG中裝配體生成二維圖，主要包括裝配圖、爆炸圖、外觀圖以及復雜零件的零件圖。參考文獻[1] ，機械工業(yè)出版社，2005：230400[2] ，哈爾濱工業(yè)大學出版社，2008：85100[3] ，哈爾濱工業(yè)大學出版社，：51269[4] 劉福佑,實習先,，化學工業(yè)出版社，2002：478[5] 王愛玲,白恩遠,趙學良,，：112140[6] ，兵器工業(yè)出版社，：1120[7] 師鴻飛,鄒翠波,，CAD/CAM與制造信息化，：1266[8] ，吉林大學報，[9] 陳科,李剛,許永華,制造業(yè)自動化，：77120[10] 初福春,現代制造，：5068
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