【正文】 取荷載標準值：其中， ω外楞最大撓度(mm)； P內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P== l計算跨度(水平螺栓間距): l =500mm ； E外楞彈性模量（N/mm2）：E = 105 N/mm2 ； I外楞截面慣性矩(mm4)，I=1042=105；[ω]=l/250=500/250=2外楞的最大撓度計算值: ω = 5003/(100105105)=106內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=106mm 小于 內(nèi)楞最大容許撓度設計值 [ω]= ,滿足要求！6）、穿梁螺栓的計算 計算公式如下: 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:（） N=((+4))= KN對拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 105104 = kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N= [N]=，對拉螺栓強度驗算滿足要求!7）、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和取1米長度的模板面作為計算單元,按支撐在底撐上的四跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。計算簡圖如下：面板計算簡圖 根據(jù)JGJ1622008《建筑施工模板安全技術規(guī)范》，首先判斷荷載效應的最不利情況：靜載：梁模板自重: 新澆混凝土自重： 24103=鋼筋自重：103=（根據(jù)框支梁配筋計算）活載：振搗混凝土時對底模產(chǎn)生的荷載標準值：A、由活載效應控制的組合：S1=(++) +2=B、由靜載效應控制的組合：S2=(++) +2=根據(jù)以上計算，因此由靜載效應控制的組合為最不利。對梁底面板按均布荷載作用下的四跨連續(xù)梁驗算，根據(jù)JGJ1622008附表C，采用靜載與活載最大的最不利組合情況計算最大彎距： 其中， M面板計算最大彎距(Nmm)； —結構重要性系數(shù)，； l計算跨度(內(nèi)楞間距): l =100mm； q1—由靜載作用在模板上的壓力線荷載設計值，它包括:q標注值=(++)1米=，則：q1=q標注值==q2—由活載作用在模板上的壓力線荷載設計值，它包括:振搗混凝土時對底模產(chǎn)生的荷載標準值：，，則：Q2==21=：①.首跨跨中彎矩系數(shù):②.B支座彎矩系數(shù): ③.C支座彎矩系數(shù):根據(jù)JGJ162，對以上三個部位進行彎矩計算，取最大值驗算：①.首跨跨中彎矩:②.B支座彎矩:③.C支座彎矩:因此，B支座彎矩最大：面板最大應力按下式計算：其中， σ 面板承受的應力(N/mm2)； M 面板計算最大彎距(Nmm)； W 面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度=1800mm；h:面板截面厚度=15mm； W= 1800104 mm3； f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=；面板的最大應力計算值： σ = M/W = 105 / 104 = ；面板的最大應力計算值 σ =[σ]=13N/mm2，滿足要求！最大撓度按均布荷載作用下的四跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q作用在模板上的壓力線荷載(根據(jù)JGJ162，驗算撓度時取荷載標準值)：q標準值=（++）1= ω面板最大撓度(mm)； l計算跨度(內(nèi)楞間距): l =100mm ； E面板彈性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ； I面板截面的慣性矩(mm4)； I= 1800105 mm4；面板最大容許撓度: [ω] = 100 / 250 = mm；面板的最大撓度計算值:ω= 1004/(100105) = mm；面板的最大撓度計算值ω= 小于 面板最大容許撓度設計值 [ω]= ,滿足要求！8)、梁底支撐方木的計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，梁底支撐內(nèi)楞采用：截面寬度50mm，截面高度100mm的方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5010070/6 = ；I = 501007070/12 = ；方木計算簡圖 由之前計算可知，相同均布荷載作用下，由靜載控制的荷載組合下彎矩、剪力最大。對梁底內(nèi)楞按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁驗算，根據(jù)JGJ1622008附表C，采用靜載與活載最大的最不利組合情況計算最大彎距：其中， M內(nèi)楞計算最大彎距(Nmm)； —結構重要性系數(shù)，； l計算跨度(主楞間距): l =500mm； q1—由靜載作用在內(nèi)楞上的壓力線荷載設計值，它包括:q標準值=（++）=，則：Q1標準值=q標準值==q2—由活載作用在內(nèi)楞上的壓力線荷載設計值，它包括:振搗混凝土時對梁底產(chǎn)生的荷載標準值：，，則： ：①.首跨跨中彎矩系數(shù):②.B支座彎矩系數(shù): 根據(jù)公式，以上兩個部位彎矩計算如下：①.首跨跨中彎矩:M1=(Km1q1l2+Km2q2l2）=（+）=M=105NMM②.B支座彎矩:M1=(Km1q1l2+Km2q2l2）=（+）=M=105NMM因此，B支座彎矩最大： Mmax=105NMM內(nèi)楞最大應力按下式計算：其中， σ 內(nèi)楞承受的應力(N/mm2)； M 內(nèi)楞計算最大彎距(Nmm)； W 內(nèi)楞的截面抵抗矩 : b:內(nèi)楞截面寬度=50mm，h:內(nèi)楞截面厚度=100mm；W = 5010070/6=； f 內(nèi)楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=；內(nèi)楞的最大應力計算值： σ = M/W = 105 / 104 = ；內(nèi)楞的最大應力計算值σ=[σ]=13N/mm2，滿足要求！最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，根據(jù)JGJ1622008附表C，采用靜載與活載最大的最不利組合情況計算最大剪力： 其中， ∨內(nèi)楞計算最大剪力(N)； —結構重要性系數(shù)，； l計算跨度(內(nèi)楞間距): l =500mm； q1—由靜載作用在內(nèi)楞上的壓力線荷載，根據(jù)之前計算可知:Q1標準值=q標準值== q2—由活載作用在模板上的壓力線荷載，根據(jù)之前計算可知: ：B支座剪力系數(shù):B支座剪力最大：V=(Kv1q1l+Kv2q2l）=（）==1910N 截面抗剪強度必須滿足下式:其中， τ 內(nèi)楞承受的剪應力(N/mm2)； ∨內(nèi)楞計算最大剪力(N)； b構件的截面寬度(mm)：b = 50mm ； hn內(nèi)楞厚度(mm)：hn = ； fv內(nèi)楞抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = N/mm2；內(nèi)楞截面受剪應力計算值: τ =31910/(250100)=；內(nèi)楞截面抗剪強度設計值: [fv]=；內(nèi)楞截面的受剪應力 τ =[fv]=，滿足要求！最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q作用在內(nèi)楞上的壓力線荷載(根據(jù)JGJ162，驗算撓度時取荷載標準值)： Q1標準值=q標準值== ω內(nèi)楞最大撓度(mm)； l計算跨度(內(nèi)楞間距): l =500mm ； E內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ； I內(nèi)楞截面的慣性矩(mm4)； I = 501007070/12 = =106mm4；內(nèi)楞最大容許撓度: [ω] = 500 / 250 = 2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值: ω= 5004/(1009000106) = mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 ω = 小于 內(nèi)楞最大容許撓度設計值 [ω]= 2mm,滿足要求！9）、梁底支撐主楞的計算梁底主楞采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = cm3；I = cm4；按集中荷載兩跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）： 主楞主楞計算簡圖其中 P梁底縱向方木傳遞到主楞的集中荷載(kN)；由之前計算已知，由靜載效應控制的組合最不利。 對梁底主楞按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁驗算，根據(jù)JGJ1622008附表C，采用靜載與活載最大的最不利組合情況計算最大彎距： 其中， M主楞計算最大彎距(Nmm)； —結構重要性系數(shù)，； l計算跨度(立桿橫距): l =460mm； P1—由靜載作用在縱向方木傳遞到主楞的集中荷載(kN):P2—由活載作用在縱向方木傳遞到主楞的集中荷載(kN): ：①.首跨跨中彎矩系數(shù):②.B支座彎矩系數(shù): 根據(jù)公式計算以上部位的彎矩，取最大值進行驗算：①.首跨跨中彎矩:②.B支座彎矩: 因此，B支座所受彎矩最大： 主楞的最大彎距：M =；主楞最大應力按下式計算：其中， σ 主楞承受的應力(N/mm2)； M 主楞計算最大彎距(Nmm)； W 主楞的截面抵抗矩 : W =103=104 mm3； f 主楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=215N/mm2；主楞的最大應力計算值： σ = M/W = 105 / 104 =；主楞的最大應力計算值 σ =[σ]=215N/mm2，滿足要求！最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中， P—內(nèi)楞作用在主楞上的荷載(根據(jù)JGJ162，驗算撓度時取荷載標準值)： ω主楞最大撓度(mm)； l計算跨度(主楞最大間距): l =460mm ； E主楞彈性模量（N/mm2）：E = 105 N/mm2； I主楞截面的慣性矩(mm4)；I=104=105主楞最大容許撓度: [ω] = 460/ 250 = ；主楞的最大撓度計算值:ω= 4603/(100105105) = 104 mm；主楞的最大撓度計算值ω=104 mm 小于主楞最大容許撓度設計值 [ω]= ,滿足要求！10）、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 :其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 木方傳遞給主楞的集中力：梁底支撐立桿承受的集中力： 腳手架鋼管的自重： N2 = ()=； N =+=； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)；參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算 lo = k1uh k1 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》，u =；h 立桿步距，；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = = ；Lo/i = 982 / = 62 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=7290/(424) =；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ= [f] = 205 N/mm2，滿足要求！45