【正文】 5224=684000∑Pi （2）橋臺外荷載 1）上部結構恒載作用于橋臺上的力 拱上腹拱腳的垂直力 V180。g =15/2= 主拱圈拱腳的垂直力 Vg =15= 主拱圈拱腳的水平力 Hg =15= 主拱圈拱腳的彎矩 Mg =15= 2) 活載內力 活載內力的數值和橋墩的“車輛活載計算”相同，在此不再重復。 3) 臺后側土壓力 根據《橋規(guī)021》的規(guī)定，主動土壓力: E=B0mrgH2/2 對于本橋臺，f=36?， 查表得 m= 于是，基礎頂面深度的土壓力: E=1518 = 其作用點到基礎頂面的距離: c=H/3=基礎底面深度的土壓力: E=1518 /2= 其作用點到基礎底面的距離: c=H/3= 臺身底面截面強度驗算（1）荷載組合見表26 表26 臺身底截面荷載效應不利組合的設計值表項 目荷載系數豎 向 力 V(kN)彎矩M=HhVa+M0 ()橋臺荷載主拱圈恒載腹拱圈恒載臺后側土壓力汽20+人掛車100制動力組合I（恒+土+汽+人）1組合II（恒+制動力）組合III（恒+土+掛）只有永久荷載1 （1） 抗力見表27 表27 臺身抗力效應的設計值 項 目組 合 I組 合 II組 合 III只有永久荷載偏心距e0=M/Vy=a/2容許偏心距[e0]==截面面積A=aB0135135135135回轉半徑rw =a/a=[1（e0/y）8]/[1+（e0/rw）2]Rp=aARaj/rm 臺口截面受剪強度驗算土壓力 E=B0181。rH2/2=1518 由表知，臺口的水平剪力是組合1控制的 Qj=(+)=垂直力 Nj=[P1～P4+P9+ P180。20+P12+P132/3]+ V180。g = 臺口受剪面積 A=(4++)15+2(+2/3)= 臺口抗剪力 RQ=ARjj/rm+181。Nj=240/+=Qj 基底應力驗算（1）荷載效應不利組合的設計值見表28表28 橋臺基礎底面荷載效應不利組合的設計值見表項 目豎向力V(kN)彎矩M=HhVa+M0()水平力H(kN)橋臺荷載主拱圈恒載腹拱圈恒載臺后側土壓力汽20+人掛車100制動力45組合I（恒+土+汽+人）組合II (組合I+制動力)組合III（恒+土+掛）只有永久荷載（2）地基抗力效應的設計值見表29 表29 橋臺地基抗力效應的設計值 項 目組 合 I組 合 II組 合III只有永久荷載偏心距e0=M/V截面面積A=a1B1150150150150抵抗矩 W=a21B1/6250250250250容許偏心距e0=W/A平均應力=V/A最大應力=V/A+M/W地基容許承載力[0]400400400400 橋臺穩(wěn)定性驗算（1）橋臺所受的浮力 Q=（15102+9142+2/2）10=（2）橋臺的穩(wěn)定性系數見表30 表30 橋臺的穩(wěn)定性計算 項 目組 合 I組 合 II組 合 III只有永久荷載MVQHe0=M/（VQ）y=a1/25555k0=y/e0[k0]ka=（VQ）/H[kc] 第二種受力情況驗算 荷載計算 第二種情況的荷載內力，除可應用第一種情況的有關內力外，還要計算車輛在臺后棱體上引起的土側壓力。 （1）車輛荷載引起的土側壓力1) 破壞棱體長度臺后填土破壞棱體長度 L0=HtgQ 查表得tgQ=橋臺底面以上破壞棱體長度 L0== 基礎底面以上破壞棱體長度 L0== 2) 側土壓力 橋臺底面深度的土壓力 —20級的重車在破壞棱體上 h=∑G/B0L0r9=600/1518=E=r9H（H+2h）B0181。/2=18(+2)15=C=H/3[（H+3h）/（H+2h）]=(+3)/3(+2)= —100在破壞棱體上 h=100/1518= E=18(+2)15 C=(+3)/3(+2)= ②基礎底面深度的土壓力 —20級的重車 h=600/1518= E=18(+2)16 C=(+3)/3(+2)= —100 h=100/1518= E=18(+2)16 C=(+3)/(+2)3= 臺身截面強度驗算（1） 荷載效應不利組合值見表31 表31 橋臺荷載效應不利組合設計值項 目荷載系數豎向力 V(kN)彎矩M=HhVa+M0 ()橋臺荷載主拱恒載腹拱恒載臺后側土壓力汽車—20級掛車—100制動力828組合I1組合II組合III （2） 臺身抗力效應的設計值見表32表32 臺身抗力效應的設計值 項 目組 合 I組 合 II組 合 III偏心距e0=M/Vy=a/2容許偏心距[e0]==截面面積A=aB0135135135回轉半徑rwa=[1（e0/y）8]/[1+（e0/rw）2]Rp=aARaj/rm 基底應力驗算（1） 基礎荷載效應的不利組合設計值見表33 表33 基礎荷載效應的不利組合設計值項 目豎 向 力 V(kN)彎矩M=HhVa+M0 ()水平力H(kN)橋臺荷載主拱恒載腹拱恒載臺后側土壓力汽車—20級掛車—100制動力100890組合I（恒+汽+土）組合II(組合I+制動力)組合III（恒+掛+土） （2）地基基礎抗力效應的設計值見表34 表34 橋臺地基基礎抗力效應的設計值 項 目組 合 I組 合 II組 合 IIIe0=M/VA=a1B1150150150W250250250R=W/A=V/A+M/W容 許 應 力[0 ]400450400 橋臺穩(wěn)定性驗算（1）浮力 Q=（2） 橋臺穩(wěn)定性系數驗算見表35表35 橋臺穩(wěn)定性系數驗算 項 目組 合 I組 合 II組 合 IIIMVQHe0=M/（VQ）y=a1/2555k0=y/e0kc =181。(VQ)/Hkc整個計算表明:該設計是可行的。31