緩沖包裝設計規(guī)范方案-資料下載頁
2025-05-06 01:24本頁面
【正文】 ＝。對應緩沖材料面積，AEA＝W/ dA＝250/＝；AEB＝W/ dB＝250/＝；AEC＝W/ dC＝250/＝；AED＝W/ dD＝250/＝。也就是說，當緩沖材料厚度T＝45mm時，使用的緩沖材料界于AEB＝＝＝50g和600mm的跌落測試要求。同理可得，當緩沖材料厚度T＝45mm時，使用的緩沖材料界于AED＝＝＝50g和600mm的跌落測試要求。2) 機柜可承壓面積計算Amax＝22060－20842＝4464 cm2。因此，根據(jù)以上計算可得，當緩沖材料厚度T＝45mm時，使用的緩沖材料界于AEB＝＝4464 cm2之間；當緩沖材料厚度T＝50mm時，使用的緩沖材料界于AED＝＝4464 cm2之間。2. 緩沖材料結構設計考慮到保持與華為技術有限公司機柜類型產(chǎn)品包裝一致的基本形式和物料的通用性，緩沖材料結構形式上采用（正方形）包角和直角護棱形式。常見方案有以下兩種：一種是只采用直角護棱的形式（如圖8所示）這種形式采用了單一緩沖襯墊物料，突出了機柜整機受力承壓部件位置的利用，對于機柜頂?shù)變蓚€端面的角部無直接防護措施（不利于搬運操作環(huán)節(jié)角跌落現(xiàn)象的發(fā)生）。圖8 ：機柜緩沖包裝直角護棱形式方案示意圖另一種是采用（正方形）包角和直角護棱結合的形式（如圖8所示）。這種形式采用了兩種緩沖襯墊物料，突出了機柜頂?shù)變蓚€端面的角部的防護，對于機柜頂?shù)變蓚€端面的棱邊防護無直接防護措施（不利于搬運操作環(huán)節(jié)棱跌落現(xiàn)象的發(fā)生）。圖9 ：機柜緩沖包裝包角與直角護棱結合形式方案示意圖因此，采用（正方形）包角和直角護棱結合的形式較為適用于角部受力承壓的機柜；只采用直角護棱的形式較為適用于棱邊受力承壓的機柜。1) 單個物料最小面積當T＝45mm時，Amin=（）2＝（）2=；當T＝50mm時，Amin=（）2＝（5）2=。根據(jù)緩沖襯墊的結構形式可以得知：（正方形）包角的邊長不宜小于6cm，直角護棱寬度（W）不宜小于9cm。所以，當T＝45mm時，（正方形）包角的邊長a≤6cm，直角護棱寬度w≤9cm，直角護棱長度L≤Amin /w=4cm；當T＝50mm時，（正方形）包角的邊長a≤，直角護棱寬度w≤9cm，直角護棱長度L≤Amin /w=5cm。2) 詳細設計以單一直角護棱形式為例。a) 直角護棱尺寸設計假設直角護棱與機柜接觸面的有效寬度為w，根據(jù)圖16所示機柜受力示意圖信息可得：w≤9cm?？紤]到機柜門的防護，取w＝10cm，那么，對于機柜承壓面而言，需要的直角護棱總長度（l）應滿足：當緩沖材料厚度T＝45mm時，l≤Amax/w＝4464/10＝；且 l≥AEB/w＝＝；當緩沖材料厚度T＝50mm時，l≤Amax/w＝4464/10＝；且 l≥AED/w＝＝。對于機柜承壓面而言，可用的棱邊總長度為：L’＝（2202w）+602＝520cm。由于L’均大于以上兩種情況計算所得的l，所以，可采用緩沖材料厚度為T=45mm和T＝50mm的直角護棱形式?？紤]到機柜自身尺寸，為避免直角護棱在放置時的相互干涉，取單個直角護棱的長度L＝40cm，那么，單個直角護棱的緩沖面積為：A＝wL＝1040＝400cm2。b) 直角護棱數(shù)量確定對于機柜承壓面而言，需要的直角護棱的數(shù)量為：當緩沖材料厚度T＝45mm時，N≤Amax/A＝4464/400＝11個（舍尾取整）；且 N≥AEB/A＝＝9個（舍尾取整加一）；當緩沖材料厚度T＝50mm時，N≤Amax/A＝4464/400＝11個（舍尾取整）；且 N≥AEB/A＝＝7個（舍尾取整加一）?？紤]到包裝操作的均衡性，采用對稱方式放置直角緩沖襯墊，所以，當緩沖材料厚度T＝45mm時，取N＝10；當緩沖材料厚度T＝50mm時，取N＝8或10。c) 緩沖方案經(jīng)濟性評判根據(jù)以上確定的直角護棱有效緩沖面積和厚度尺寸，按照以下公式計算單個直角護棱的最大外形尺寸：H=L；W＝w+T。所以，單個直角護棱的體積（v）為：當緩沖材料厚度T＝45mm時，v＝（10）40＝4410cm3；當緩沖材料厚度T＝50mm時，v＝（15151010）40＝5000cm3。根據(jù)以上可選方案，可得每個方案需要消耗的材料總體積（V）為：當緩沖材料厚度T＝45mm，N=10時，V=Nv＝104410＝44100 cm3；當緩沖材料厚度T＝50mm，N=8時，V=Nv＝85000＝40000 cm3；當緩沖材料厚度T＝50mm，N=10時，V=Nv＝105000＝50000 cm3。因此，最經(jīng)濟的緩沖設計方案為T＝50mm，N=8的情況；其次為T＝45mm，N=10的方案，最浪費的緩沖設計方案為T＝50mm，N=10的方案。d) 緩沖方案可靠性評判根據(jù)以上確定的直角護棱有效接觸尺寸，計算可得單個直角護棱的有效面積（S）為：S＝wL＝1040＝400cm2。根據(jù)以上可選方案，可得每個方案有效緩沖總面積（A）和緩沖材料承受的應力（d）為：當緩沖材料厚度T＝45mm，N=10時，A=NS＝10400＝4000cm2；d＝W/A＝250/4000＝；當緩沖材料厚度T＝50mm，N=8時，A=NS＝8400＝3200cm2；d＝W/A＝250/3200＝；當緩沖材料厚度T＝50mm，N=10時，A=NS＝10400＝4000cm2；d＝W/A＝250/4000＝。在給定緩沖材料的動態(tài)緩沖曲線中，分別作直線d＝0. 0625kg/cm2和d＝0. 078kg/cm2，分別交T=45mm曲線于點M，交T=50mm于點N和點P（如圖z所示）。圖10 ：緩沖方案可靠性評判示意圖由于三交點分別位于直線d＝0. 056kg/cm2的右側，即：選定方案可以在包裝件受到?jīng)_擊后，保證緩沖材料經(jīng)歷壓縮過程后，還能經(jīng)歷回彈的過程，以延長緩沖作用時間。從圖19觀察可得，M點緩沖時間最短（點A到點M的弧線長度）、N點次之（點C到點N的弧線長度），P點最長（點C到點P的弧線長度）。因此，最可靠的緩沖設計方案為T＝50mm，N=8的情況；其次為T＝50mm，N=10的情況；最差的緩沖設計方案為T＝45mm，N=10。綜上所述，本案例的緩沖設計方案優(yōu)選T＝50mm，N=8的方式。附加說明： 完美DOC格式
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