【正文】 架拆除，應(yīng)由專業(yè)人員施工，必須接受安全技術(shù)交底，并履行簽字手續(xù)。 拆除現(xiàn)場，地面有專人值班指揮，井架四周設(shè)置警示標(biāo)志，非操作人員或地面施工人員不得運行。 拆除部件宜捆扎牢固，分類堆放，及時運入倉庫保養(yǎng)。第7節(jié) 、井字架（雙柱）計算書計算依據(jù)：《龍門架及井架物料提升機安全技術(shù)規(guī)范》JGJ882010《建筑施工計算手冊》江正榮編著《重要用途鋼絲繩》GB/T89182006《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB500072011一、基本參數(shù)信息 構(gòu)造參數(shù): 井字架立柱高度h(m)：； 井字架立柱寬度B(m): ； 井字架立柱間距L(m)：； 每根立柱的重量GZ(KN)：30；風(fēng)荷載設(shè)計值q0(KN/㎡)：； 卷場機固定形式：壓重；卷場機自重G(KN)：1； 重物與土的摩擦系數(shù)μ1：5； 卷揚機底座與土的摩擦系數(shù)μ2：1；A點與水平拉力作用線距離h(m)：2；A點到卷揚機重心線的距離a(m)：1； A點到壓重物重心線的距離b(m)：；吊籃重Gd(KN)：1； 額定起重量Ge(KN)：10；鋼絲繩型號：637； 公稱抗拉強度(N/mm178。)：1700；鋼絲繩直徑(mm)：； 滑輪直徑D(mm)：200； 承載鋼絲繩分支數(shù)n：2； 滑輪組總效率η：；材料的彈性模量E(N/mm178。)205；纜風(fēng)繩: 纜風(fēng)繩與立柱夾角γ(度)：60； 纜風(fēng)繩不均勻系數(shù)：；纜風(fēng)繩安全系數(shù)：；不計算花籃螺栓 基礎(chǔ)參數(shù): 基礎(chǔ)長l(m)：6； 基礎(chǔ)寬b(m)：3； 基礎(chǔ)厚h(m)：； 混凝土保護(hù)層厚度(mm）：30；混凝土級別：C30； 鋼筋級別 ：HRB335；二、鋼絲繩和滑輪計算 提升鋼絲繩最大工作拉力；S=P/nη 其中 P 提升荷載，P=(Gd+Ge)=(6+16)=； n 承載鋼絲繩分支數(shù)，n=2； η 滑輪組總效率，η=。 S=(2)= 選擇637鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa,。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：[Fg]=αFg/K 其中 Fg ─ 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和，F(xiàn)g=178。,d為鋼絲繩直徑； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，α=； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)，K=。 d =( 2K[Fg] /α )=(27)= 鋼絲繩的直徑滿足要求! ! 滑輪安全其中力： F = D2/2 其中：D 滑輪直徑，D=200mm 得到：F=200178。/2=20kN≥S= 滑輪計算滿足要求！卷筒兩端凸緣至最外層鋼繩距不少于2倍繩直徑；卷筒邊緣必須設(shè)防止繩脫出的防護(hù)裝置。卷筒與鋼絲繩徑比應(yīng)大于等于30；滑輪直徑與繩徑比，低架應(yīng)大于等于25，高架應(yīng)小于等于30。繩的端頭連接，最少余繩量不少于3圈。 三、卷揚機計算 卷揚機底座固定壓重計算 卷揚機僅受水平拉力作用，為防止繞A點傾覆,需滿足下式: Q1≥K(ShGa)/b 卷揚機僅受水平拉力作用，為防止水平滑動,需滿足下式: Q1μ1+Gμ2≥S 其中 Q1 卷揚機壓重力； S 鋼絲繩的水平拉力，S=； G 卷揚機自重力，G=； μ1 重物與土的摩擦系數(shù)，μ1=； μ2 卷揚機與土的摩擦系數(shù)，μ2=； h A點與水平拉力作用線的距離，h=； a A點到卷揚機重心線的距離，a=； b A點到壓重物重心線的距離，b=。 由抗傾覆需要的壓重力：Q1=7(211)/= 由水平滑動需要的壓重力：Q1=(1)/5= 經(jīng)計算。 四、立柱受力計算 風(fēng)荷載的水平作用力: q0=178。； 在風(fēng)荷載作用下，井架物料提升機立桿受力；剪力圖纜風(fēng)繩受力為：R=；立柱所受壓力：N =（Gz+）+(Gd+Ge) =（32+）(1+10) =； 五、纜風(fēng)繩計算 纜風(fēng)繩的最大拉力：[Fg]=2R/sinγ=2176。= 纜風(fēng)繩的容許拉力按照下式計算： [Fg] = αFg/K 其中 Fg ─ 纜風(fēng)繩的鋼絲破斷拉力總和，F(xiàn)g=178。,d為纜風(fēng)繩直徑； α ─ 纜風(fēng)繩之間的荷載不均勻系數(shù)，α=； K ── 纜風(fēng)繩使用安全系數(shù)，K =； d =( 2K[Fg] /α )=(2)= ! 六、龍門架基礎(chǔ)驗算 在承臺底部兩個方向的彎矩：M1= (aˊ178。/12)[(2l+B)(Pmax+P2G/A)+(PmaxP)l] M2= (1/48)(lB)2(2bˊ+B)(Pmax+Pmin2G/A) 式中 M1,M2 任意截面122處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； aˊ 任意截面11至基底邊緣最大反力處的距離，aˊ=； l,bˊ 基礎(chǔ)底面的長和寬； Pmax,Pmin 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，Pmax=Pmin=(44+162)/18=178。； p 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面11處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，P=Pmax=178。； G 考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G=， Gk為基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)自重，G=135=；M1=178。/12[(26+)(+ 2 )+()6]=m；M2=()178。/48(26+)(+ 2 )=m；依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，基礎(chǔ)底配筋計算公式如下: αs= M/(α1fcbh0178。) δ = 1(12αs)1/178。γs= 1δ/2 As = M/(γsh0fy) 式中，αl當(dāng)混凝土強度不超過C50時，,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，,期間按線性內(nèi)插法確定，αl=； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值，fc=178。； ho承臺的計算高度，ho==。 經(jīng)過計算得： αs=（10）6/(178。)=； ξ=1(12)= ； γs=； As=（10）6/(1270300)=； %,所以最小配筋面積為:%=178。 故取 As=178。 基礎(chǔ)的埋深與做法應(yīng)符合設(shè)計和提升機出廠使用規(guī)定。THANKS !!!致力為企業(yè)和個人提供合同協(xié)議，策劃案計劃書，學(xué)習(xí)課件等等打造全網(wǎng)一站式需求歡迎您的下載，資料僅供參考可編輯修