【正文】 0定位鋼筋，與底板上、下層主筋焊牢。通長定位筋焊接前，其底板上下層主筋必須是牢固的不變體系。 C；上、下墻各增設4φ20鋼筋。在剪力墻暗梁下水平施工縫下增設420鋼筋加強。這樣做可防止先后澆筑的底板和墻板，墻板和墻板在不同時段之間的約束應力的作用而引起砼拉力，以及預防墻板施工區(qū)段上部出現(xiàn)邊緣效應而引起上寬下窄的裂縫。此項應辦理設計補充手續(xù)。 D、剪力墻雙層鋼筋網(wǎng)中間按設計圖及抗震設計規(guī)范剪力墻要求增加拉結筋。彎鉤平直段為10d。剪力墻水平鋼筋間距和位置控制用“鋼筋梯”控制，以免砼振搗時垂直下滑。，在原墻板內(nèi)外對應的豎向鋼筋上點焊φ8橫向筋。 4)無論以上何種鋼筋接頭的位置，截面接頭的百分率均必須滿足設計和規(guī)范要求。 (8)鋼筋成品保護 1)對于墻體鋼筋，為保證綁扎時整體剛度及鋼筋間距，當單面墻長超過4m進，要綁扎≤Φ14斜筋二道。為了保證在澆筑底板、樓板混凝土時，柱、墻插筋不移位，插筋上部綁定位箍筋，下部將柱、墻鋼筋、箍筋及板水平筋綁扎牢固。墻、柱混凝土澆筑時，定位鋼筋須與墻柱鋼筋綁扎牢固，防止混凝土澆筑時插筋及模板移位。 2)柱筋水平間距定位控制采用方箍筋定位框。 3)樓板筋的上鐵保護層控制：樓板上鐵利用制作馬凳支撐進行保護層的控制。 4)嚴格控制保護層墊塊的強度及精度，以對構件的外層鋼筋最小保護層進行控制。 (9)鋼筋施工質(zhì)量檢查 1)對于進場鋼筋原材，要求鋼筋外表面不得有銹蝕現(xiàn)象，每米彎曲度不得大于4mm，%。 2)鋼筋進場后立即組織復試，第二天提供復試結果，復試不合格的鋼筋嚴禁下料、加工和使用。 3)施工前，檢查鋼套筒的質(zhì)量，材質(zhì)不符合要求、無出廠證明書以及外觀質(zhì)量不合格的鋼套筒不得使用。 4)要注意鋼筋擰入鋼套筒的長度，認真檢查鋼筋的標記線，防止空壓。 5)錐螺紋套筒接頭在加工制作后按標準嚴格檢查外觀質(zhì)量和按規(guī)定的檢驗批頭數(shù)取力學性能試驗。 6)根據(jù)設計圖紙檢查鋼筋的型號、直徑、根數(shù)、間距是否正確，特別要注意檢查鋼筋的位置。 7)檢查鋼筋的接頭位置及搭接長度是否符合要求，鋼筋表面不允許有油漬、漆污和顆粒狀鐵銹。 8)檢查鋼筋綁扎是否牢固，保護層是否墊好。 9)鋼筋工程屬于隱蔽工程，在澆筑混凝土前，應對鋼筋、預留洞、預埋件、插筋進行檢查驗收，并做好隱蔽工程記錄。 10)鋼筋位置的允許接頭，結構受拉區(qū)不大于25%，受壓區(qū)不大于50%。 11)嚴格控制鋼筋的下料及加工尺寸，尺寸不合格鋼筋不準使用。 12)定位鋼筋要定位標準、到位，外露部位要打磨平，且端頭須刷防銹漆。 13)鋼筋幫扎時，不準用單向扣，并注意綁扎扣端頭要朝向構件內(nèi)，以防今后在混凝土內(nèi)產(chǎn)生銹蝕。 14)（以綁扎接頭中心距離為準）。 15)對于電渣壓力焊，為防止鋼筋偏位，在焊接時要肋對肋施焊。如果鋼筋上部有彎起筋，在鋼筋加工時要注意彎起方向。 16)對于柱封頂處，由于與梁相交，鋼筋很密，不利于混凝土的澆筑，柱鋼筋可在梁上鐵以下5cm處彎折。(1)地下室砼結構用模板統(tǒng)計表地下室模板用量計劃序號使用部位規(guī)格數(shù)量備注1框架柱20厚木膠板1500m22剪力墻20厚木膠板5200m23梁板16厚竹膠板4800m2總計：木膠模板用11500m2。 (2)地下室模板配模方案及驗算A、底板高、低臺側(cè)模支設方案側(cè)模下設L50角鋼馬蹬 支撐底板上層雙向主筋。上層主筋上用砼預制墊塊墊保護層，側(cè)模坐落在砼墊塊上。側(cè)模的砼澆筑水平壓力用地錨螺栓拉固，做法是：做砼底板墊層時在斜坡面增設條形地錨，地錨豎向長同斜坡長，縱向埋設通向砼螺栓。地錨砼澆筑時預埋三排φ12鋼筋，橫向間距600mm。預留的φ12錨上焊接M12帶鋼板止水板（δ=2；8080）的止水螺栓：穿過模板、木方、鋼管、扇形卡體系加固側(cè)模。 2)剪力墻模板：，墻厚有300、400不同厚度，采用20mm厚木膠模板和50100木方做豎向背楞，間距為150mm，主楞采用2[8配Φ16至Φ14滯水撐頭對拉螺栓夾固墻板模板。主楞水平縱向設置，：150+5500；再往上用3排φ14螺栓排列為：600+600+150。、扣件和木方組合。 3)框架柱模板B、剪力墻模板計算 兩者取較小值F1= 砼側(cè)壓力設計值： F=F1分項系數(shù)折減系數(shù)== 砼傾倒沖力產(chǎn)生的水平荷載取4KN，其荷載設計值為： 4= 荷載組合：F＇=84+= h=F1/rc= σ=20木膠板次楞（60100木方）間距： M=qL2/10 L=（1/q）1/2 =12（1/）1/2= 按剛度要求計算次楞間距： L=h（1/q）1/3=12（1/）1/3= 驗算：采用60100木方 q== I=bh3/12=6103/12=500cm4 ①砼側(cè)壓力標準值： F1= F2=rcH 其中：砼初凝時間：t0=5h,β1=,β2=（塌落度取160㎜） V= F1=25 F2=rcH=25= 取較小值：即墻模板受到的側(cè)壓力為F1=55KN/M2有效壓頭高度： h=F1/rc=55/25= ②砼側(cè)壓力設計值： F=F1分項系數(shù)折減系數(shù)=55= ③傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載標準值為4KN/M2（采用砼車澆筑）荷載設計值：4= ④荷載組合： Fˊ=+= KN/M2 ：q== I=bh3/12=6103/12=500㎝4 W=bh2/σ㎝3= ①木方的抗彎強度計算： Mmax=7070= Σmax=Mmax/W= 木方允許拉應力〔σ〕=110kg/cm2 σmax〔σ〕=110kg/cm2 ②木方撓度驗算： W=q2l4/100EI =108704/100910005000 =108/45108=〔W〕=l/500=700/500= W=〔W〕=（可行） 方案一：2［8背楞驗算〔W2[8=2 〕 將F2ˊ= Mmax=1/8ql2=602 == 〔σ〕=170kg/mm2=1700kg/cm2 σ=Max/W=28674/= kg/cm2 σ＜〔σ〕滿足要求 方案二:用2φ48： Fˊ= Mmax=1/qqˊL2=1/8602== σ=Mmax/W==245N/mm2 σ=245N/mm2〔σ〕=205N/mm2 不安全，所以該工程剪力墻應選擇方案一。A、框架柱模板支設方案：，柱最大截面代表尺寸為：700900、700800、700600；采用20mm厚木膠模板和60100木方做背楞，間距150m，柱箍采用2[10槽鋼（每根柱用6個）及鋼管抱箍（每根柱子用5個），柱邊900mm及120mm中部均設1根Φ16～Φ14對拉螺栓，柱四邊均設Φ16～Φ14對拉螺栓。B、框架柱模板計算(砼澆注參數(shù)同剪力墻): ： F1=25551/2= F2=rcH=25= W=bh2/6=6102/6=100cm3 木方抗彎強度驗算； Mmax== σmax=100100100/500= σmax=110kg/cm2 剛剛滿足要求，可把高度@700改為@600為可靠。 木方撓度驗算； W=q2l4/100EI W=10891000500= ︱W︱=700/400= W︱W︱=,可行。采用2［8槽鋼強度計算：距邊：900+2（20+100+80+40+30）=1440作用在槽鋼鋼梁上的線荷載：q==61KN/M Mmax=1/8ql2=1/861=兩根［8的抵抗距：W=225300=σmax=Mmax/W=15811/=312kg/cm2 max=312 kg/cm2〔σ〕=1700 kg/cm2 符合要求4)有梁板模板，代表性板厚160mm，最大板厚200mm為計算依據(jù)。梁最大截面為400700mm，=。A、有梁板配模方案：梁板模板采用12mm厚竹膠模板和50100木方組合，整體拼裝帶可調(diào)T型螺栓的鋼管支撐架體支托。梁高大于700mm在梁高中下部設Φ12對拉螺栓夾固。B、有梁板模板計算： 現(xiàn)澆板模板計算：：竹膠模板：抗彎設計強度值：fm=15N/㎜2 抗剪強度設計值：fv=㎜2強度模量：E=6500=5850 N/㎜2取1米寬板帶為計算單元：截面抵抗矩：W=bh2/6=1000182/6=54000(mm3)慣性矩： I=bh3/12=1000183/12=486000(mm4)木方：抗彎強度標準值fm=13N/㎜3 則抗彎強度設計值f=13=14N/㎜3 抗剪強度設計值：fv=㎜3 彈性模量： E=1000=8500N/㎜3調(diào)整系數(shù)查《木結構設計規(guī)范》（GB50052002）木方8080截面抵抗矩W= bh2/6=80802/6=85333(mm3)木方8080慣性矩I=bh3/12=80803/12=3413333(mm4)木方80100截面抵抗矩W= bh2/6=801002/6=133333(mm3)木方80100慣性矩I=bh3/12=801003/12=6666667(mm4)撓度允許值：按結構表面隱蔽考慮，模板、次楞和主楞的撓度允許值不得超過計算跨度的1/：①計算簡圖：樓板模板（18mm厚竹膠板）受豎向荷載，多跨受彎構件，計算中取三跨。由于間距為300㎜ 。砼澆筑時近似為均布荷載作用于各跨。計算簡圖如下： ②抗彎強度計算：模板荷載計算表(表1)荷載項目荷載標準值荷載分項系數(shù)荷載設計值模板自重6=新澆砼自重24= KN/M鋼筋自重=施工人員及設備荷載均布 KN/M2集中（跨中） KN/M2用于承載能力驗算的均布荷載設計值（包括施工荷載）ｑ1=+++=用于承載能力驗算的均布荷載設計值(不包括施工荷載)ｑ2=++= KN/M用于撓度驗算的均布荷載設計值(不包括施工荷載)：當施工荷載為均布作用時見簡圖（a）ｑ3=++= KN/MM1=KMｑ1l2= （圖a）當施工荷載集中作用于跨中時（圖b）M2=KMｑ2l2+KmPL=213000 比較M2＞M1值，取較大值Mmax= σ=Mmax/W=213000/54000=＜fm=15N/mm2（符合抗彎要求﹗）③ 抗剪強度計算： V=KVｑ1l== τ=3V/2bh=31738/2100018=＜fv=（符合抗剪要求﹗） 　 ④ W=Kwｑ3l4/100El=＜〔w〕=l/250=300/250=（符合強度要求﹗）⑤支座反力計算： R=KVｑ1l=（+）=⑥樓板次楞模板次楞木方（8080）mm為受彎物件，承受豎向荷載作用，木方長2米，據(jù)實際情況可簡化為單跨兩端懸臂梁計算，計算簡圖見下（c、d）。 抗彎強度計算： 模板次楞木方@300，其荷載計算表見下表：模板次楞荷載計算表(表2)荷載項目荷載標準值荷載分項系數(shù)荷載設計值模板自重新澆砼自重24=鋼筋自重=施工人員及設備荷載均布 KN/M2集中（跨中） KN/M2用于承載能力驗算的均布荷載設計值（包括施工荷載）： ｑ4=+++=用于承載能力驗算的均布荷載設計值（不包括施工荷載）： ｑ5=++=用于撓度驗算的均布荷載標準值（不含施工荷載）： ｑ6=（++）= KN/M當施工荷載為均作用時（圖d） M3=ｑ4l2（14a2/l2）/8=當施工集中荷載作用