【正文】 1） 縱向剖面圖（圖2） 立面圖、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=＝244=F2=γcH＝243650/1000=標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[F1,F2]＝承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值 S＝[+，+] 則：S=max(+2,+2)=正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sk＝G4k＝、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000122/6=24000mm3I＝bh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h為面板厚度。1）、強度驗算q＝bS＝1=（圖3） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖4） 面板彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/24000=≤[f]＝31N/mm2滿足要求2）、撓度驗算qk＝bSk=1=（圖5） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖6） 面板變形圖νmax＝≤[ν]＝150/400=滿足要求、次梁驗算q＝aS＝150/1000=qk＝aSk＝150/1000=1）、抗彎強度驗算（圖7） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖8） 梁彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝205N/mm2滿足要求2）、抗剪強度驗算（圖9） 次梁剪力圖(kN)Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib)=103103/(10410)=≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3）、撓度驗算（圖10） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖11） 次梁變形圖ν＝≤[ν]＝400/400=1mm滿足要求4）、支座反力計算Rmax=Rmaxk=、主梁驗算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：（圖12） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖1）、抗彎強度驗算（圖13） 主梁彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝205N/mm2滿足要求2）、抗剪強度驗算（圖14） 主梁剪力圖Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib)=1000103/(10410)=≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3）、撓度驗算（圖15） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖16） 主梁變形圖ν＝≤[ν]＝400/400=1mm滿足要求4）、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N＝≤Ntb=滿足要求、300厚墻板單面支模計算書、計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017200計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土墻厚度h(mm)300混凝土墻計算高度H(mm)1800混凝土墻計算長度L(mm)8400次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)400主梁懸挑長度b1(mm)200最下端斜撐距墻底部距離c(mm)300主梁合并根數(shù)2斜撐豎向間距/斜撐橫向間距600斜撐遠端固定點距支撐點距離D(m)結(jié)構(gòu)表面要求表面外露荷載參數(shù)計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч苷駬v混凝土?xí)r模板的水平荷載Q2k(kN/m^2)/傾倒混凝土?xí)r模板的水平荷載Q3k(kN/m^2)2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48?.5次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50?00面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31斜撐類型鋼管斜撐規(guī)格?.6（圖1）剖面圖（圖2）立面圖、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=＝4=F2=γcH＝24?800/1000=距地面第1道支撐處F21=γc(Hc)=36kN/m2距地面第2道支撐處F22=γc(Hc1b)=距地面第3道支撐處F23=γc(Hc2b)=距地面第4道支撐處F24=γc(Hc3b)=其中F2最大標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[F1,F2]＝G4k1=min[F1,F21]=36kN/m2G4k2=min[F1,F22]=G4k3=min[F1,F23]=G4k4=min[F1,F24]=承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值 S＝[+，+] 則：S=max(+2,+2)= kN/m2 S1=S2=S3=S4=正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sk＝G4k＝S4k1=G4k1=36kN/m2S4k2=G4k2=S4k3=G4k3=S4k4=G4k4=、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h為面板厚度。面板驗算按墻底部處面板荷載最大處進行驗算。1）、強度驗算 （圖3）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖q＝bS＝1=（圖4）面板彎矩圖(kNm)Mmax＝σ＝Mmax/W＝?06/24000=≤[f]＝31N/mm2滿足要求2）、撓度驗算qk＝bSk=1=（圖5）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖6）面板變形圖νmax＝≤[ν]＝150/400=滿足要求、次梁驗算次梁所受到的荷載為線性變化荷載，底部大，上部小，為了簡化計算，在每個主梁處作用一個均布荷載，荷載大小為主梁間距，次梁按全長的實際受力模型計算。并對支座節(jié)點進行編號，從下至上排序。q＝aS＝150/1000=qk＝aSk＝150/1000=1）、抗彎強度驗算（圖7）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖8）梁彎矩圖Mmax＝σ＝Mmax/W＝106/(1000)= N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求2）、抗剪強度驗算（圖9）次梁剪力圖(kN)Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib) = 103103/(104510)=≤[fv]＝2 N/mm2 滿足要求3）、撓度驗算（圖10）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖11）次梁變形圖ν＝≤[ν]＝400/400=1 mm滿足要求4）、支座反力計算R1=R2=R3=R4=R1k=R2k=R3k=R4k=、主梁驗算為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：（圖12）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖計算主梁時僅需對最下端的主梁進行計算即可，但為了驗算斜撐，其他道主楞需計算對應(yīng)的支座反力即可。1）、抗彎強度驗算（圖13）主梁彎矩圖 Mmax＝ σ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝205 N/mm2 滿足要求2）、抗剪強度驗算（圖14）主梁剪力圖Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib) = 103?.946103/(10410)=≤[fv]＝120 N/mm2滿足要求3）、撓度驗算 （圖15）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖16）主梁變形圖ν＝≤[ν]＝600/400=滿足要求4）、支座反力計算斜撐所承受的支座反力：N1k=N2k=N3k=N4k=、斜撐承載力驗算由下至上斜撐與地面的傾角分別為：第1道：A1=arctan(c/D)=第2道：A2=arctan[(c+1b)/D]=第3道：A3=arctan[(c+2b)/D]=第4道：A4=arctan[(c+3b)/D]=每道支撐所承受壓力為：T1=N1/cosA1=T2=N2/cosA2=T3=N3/cosA3=T4=N4/cosA4=斜撐計算長度：(D2+c2)=[D2+(c+1b)2]=[D2+(c+2b)2]=1100[D2+(c+3b)2]=1500則對應(yīng)的斜撐長細比為：λ1=L1/i=λ2=L2/i=λ3=L3/i=λ4=L4/i=λ=Max(λ1,λ2,λ3,...)=≤[λ]=210符合規(guī)范根據(jù)每到支撐的長細比分別查規(guī)范得出對應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)φ： φ1=φ2=φ3=φ4=由下至上斜撐承受正應(yīng)力為：第1道:f1=T1/(φ1A)=≤[σ]=205N/mm2符合規(guī)范第2道:f2=T2/(φ2A)=≤[σ]=205N/mm2符合規(guī)范第3道:f3=T3/(φ3A)=≤[σ]=205N/mm2符合規(guī)范第4道:f4=T4/(φ4A)=≤[σ]=205N/mm2符合規(guī)范、柱子模板計算書（以截面550700為例）、計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500172003《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ3002013《施工手冊》（第五版）、計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008混凝土柱邊長L(mm)700混凝土柱邊寬B(mm)550混凝土柱計算高度H(mm)2650柱長邊次梁根數(shù)m5柱短邊次梁根數(shù)n4最低處柱箍距底部距離a(mm)250柱箍間距b(mm)400柱箍合并根數(shù)2柱長邊對拉螺栓根數(shù)X1柱短邊對拉螺栓根數(shù)Y0荷載參數(shù)混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芑炷脸跄龝r間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振搗混凝土?xí)r模板的水平荷載Q2k(kN/m^2)/傾倒混凝土?xí)r模板的水平荷載Q3k(kN/m^2)2材料參數(shù)柱箍類型圓鋼管柱箍規(guī)格Ф48次梁類型圓鋼管次梁規(guī)格Ф48面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)對拉螺栓規(guī)格M14（圖1） 模板設(shè)計平面圖（圖2） 模板設(shè)計立面圖、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=＝244=F2=γcH＝242650/1000=標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[F1,F2]＝承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值根據(jù)柱邊的大小確定組合類型：由于柱長邊大于300mm，則：S＝[+，+] =max(+2,+2)=正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sk＝G4k＝、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h為面板厚度。（圖3） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖1）、強度驗算q＝bS＝1=（圖4） 面板彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/24000=≤[f]＝31N/mm2滿足要求2）、撓度驗算（圖5） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖qk＝bSk=1=（圖6） 面板變形圖(mm)νmax=≤[ν]＝滿足要求、小梁驗算根據(jù)實際情況次梁的計算簡圖應(yīng)為兩端帶懸挑的多跨連續(xù)梁，次梁按四跨連續(xù)梁計算偏安全且比較符合實際情況，計算簡圖如下：（圖7） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖次梁上作用線荷載q＝Max(L/m,B/n)S＝=qk＝Max(L/m,B/n)Sk＝=1）、強度驗算（圖8） 次梁彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝205N/mm2滿足要求2）、抗剪驗算（圖9） 次梁剪力圖Vmax=τ=VmaxS0/(Ib) = 103103/(10410)=≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3）、撓度驗算（圖10） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖11） 次梁變形圖ν=≤[ν]＝400/400=1mm滿足要求4）、支座反力計算Rmax=Rmaxk=、柱箍驗算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((700+(48+48)2)/(1+1),(550+(48+48)2)/(0+1))=742mm為計算跨度。荷載主要有次梁傳遞至柱箍，簡化為每跨作用兩個集中力。（圖12） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖1）、