【正文】 臺位的數(shù)量確定預(yù)制場最少存梁臺位數(shù)量 (個)其中：T―混凝土梁在存梁臺位上最少存放時間(天)，為38天η―按計(jì)劃確定的預(yù)制場一天預(yù)制混凝土梁的數(shù)量(榀∕天)根據(jù)η和T可確定的預(yù)制場最少存梁臺位的數(shù)量。如預(yù)制場計(jì)劃一天預(yù)制混凝土梁2榀，則預(yù)制場的最少存梁臺位數(shù)量 (個) 存梁臺位的設(shè)計(jì)根據(jù)制梁周期及架設(shè)工藝要求，制梁場設(shè)存梁臺座90個。臺座采用鋼筋混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ)，基礎(chǔ)適當(dāng)擴(kuò)大為，基礎(chǔ)底面采用樁徑120 cm的鉆孔灌注樁加固i， m，半邊存梁臺座設(shè)置2根，單根樁長35 m。梁體由基礎(chǔ)上四個方形墩支撐，梁端兩個方形墩采用整體鋼筋混凝土基礎(chǔ)共同受力。由于只受梁的自重，每端荷載為4500 kN，仍采用CFG樁地基處理方式，樁長18 m，樁徑550 mm，承臺采用相同尺寸即。(1)單樁承載力：荷載：，因考慮樁、土共同承載力，取=6即可。(2)CFG樁復(fù)合地基承載力計(jì)算：置換率： 式(36)式中，復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值天然地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值樁間土強(qiáng)度提高系數(shù)，樁間土強(qiáng)度發(fā)揮系數(shù)，代入公式得經(jīng)深度修正后，CFG樁復(fù)合地基承載力為：(3)地基變形計(jì)算基底平均附加應(yīng)力：加固區(qū)土的模量提高系數(shù)：其余變量與制梁臺座相同，則=(4)地基強(qiáng)度驗(yàn)算基底平均附加應(yīng)力：CFG樁復(fù)合地基承載力：，滿足要求。(5)樁體強(qiáng)度所以取樁體強(qiáng)度=， m( m)由附表中計(jì)算結(jié)果得出，當(dāng)樁長35 m時，樁基容許承載力3 224 kN大于2889 kN，滿足使用要求。 制梁臺座地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)客運(yùn)專線制梁臺座是箱梁預(yù)制施工的主要施工平臺。模板安裝、鋼筋籠安裝及其連接、梁體混凝土灌注與養(yǎng)護(hù)、預(yù)張拉、初張拉等多道施工工序均在制梁臺座上完成，通常制梁臺座地基基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)需根據(jù)預(yù)制箱梁及地質(zhì)情況進(jìn)行設(shè)計(jì)。根據(jù)目前我國客運(yùn)專線混凝土箱梁設(shè)計(jì)梁型的特點(diǎn)，一般預(yù)制雙線箱梁(單箱單室或單箱雙室)的長度為32 m， m~ m， m~ m，質(zhì)量720 t~860 t，如哈大、石武、滬杭客運(yùn)專線采用了通橋2322的梁型，32 m的箱梁質(zhì)量約860 t，而長吉城際鐵路、漢孝城際鐵路采用了通橋2224的梁型，32 m箱梁質(zhì)量約720 t。根據(jù)不同的地質(zhì)條件，采用不同的地基處理措施，對于軟弱的高壓縮性土地基，通常采用深基礎(chǔ)或地基加固；而當(dāng)?shù)鼗鶠檩^好的中低壓縮性土?xí)r，可考慮采用淺基礎(chǔ)，如擴(kuò)展基礎(chǔ)或筏形基礎(chǔ)等，上部均采用剛度承臺梁(或連續(xù)墻)形式。如京津城際鐵路5號制梁場采用是樁基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)形式，而哈大客運(yùn)專線昌圖梁場采用了淺基礎(chǔ)及復(fù)合地基的形式。在進(jìn)行制梁臺座地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)前，首先需清楚箱梁預(yù)制過程中對制梁臺座的作用力，通常作用力可分為兩個主要階段，第一階段：澆筑混凝土完畢至未張拉，即平均受力狀態(tài)階段；第二階段：初張拉完畢到提梁前，此時荷載逐漸向制梁臺座兩端集中，即應(yīng)力重分布狀態(tài)階段。當(dāng)前制梁臺座地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時，一般假設(shè)第一階段地基均勻承受上部整個箱梁重力；第二階段在預(yù)應(yīng)力初張拉后，由于預(yù)應(yīng)力筋的張拉引起梁體上拱，是箱梁的重力全部或大部分由兩端一定范圍內(nèi)的臺座均勻承受。如哈大客運(yùn)專線昌圖制梁場制梁臺座的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)就采用以上的設(shè)計(jì)理念。但箱梁在初張拉后的應(yīng)力重分布對基礎(chǔ)的受力是不可能完全由兩端一定范圍內(nèi)的基礎(chǔ)完全承受的，肯定有個受力的變化曲線，可以說張拉后由臺座梁端完全受力的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)肯定偏于保守。目前各客運(yùn)專線梁場制梁臺座地基基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)可以說是各種各樣都有，關(guān)鍵就是力學(xué)模型建立不統(tǒng)一，所以大部分設(shè)計(jì)均偏于保守，造成相當(dāng)?shù)睦速M(fèi)。因此，為了明確制梁臺座受力狀態(tài)，在哈大客運(yùn)專線昌圖梁場的一個制梁臺座上進(jìn)行了分析與計(jì)算，最后得出了制梁臺座地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的建議，具體測試分析如下。 制梁臺座受力測試情況由于制梁臺座在受箱梁的作用時受力是以跨中對稱的，因此在應(yīng)力計(jì)埋設(shè)時選擇半個臺座進(jìn)行埋設(shè)，埋設(shè)過程中先進(jìn)行混凝土澆筑，澆筑振搗完成后立即將應(yīng)力計(jì)(國產(chǎn)EJ61振弦式應(yīng)力計(jì))垂向埋入條件制梁臺座中并進(jìn)行測試。 梁臺座受力測試結(jié)果及分析在測試過程中，對制梁臺座的3個受力狀態(tài)分別進(jìn)行了測試。初始受力狀態(tài)：混凝土澆筑前(箱梁出模后)，即零應(yīng)力狀態(tài)；平均受力狀態(tài)：混凝土澆筑后(箱梁初張拉前)相對初始受力狀態(tài)的應(yīng)力狀態(tài)；應(yīng)力重分布狀態(tài)：初張拉后(箱梁出模前)相對初始受力狀態(tài)的應(yīng)力狀態(tài)。平均受力狀態(tài)下制梁臺座兩側(cè)承臺梁的平均受力為箱梁張拉前后承臺梁應(yīng)力進(jìn)行了重分布，在承臺梁端頭的應(yīng)力急劇增大，而承臺梁跨中部位應(yīng)力減小。可以認(rèn)為在應(yīng)力曲線的拐點(diǎn)前應(yīng)力較為集中，拐點(diǎn)后應(yīng)力變化趨緩。應(yīng)力重分布狀態(tài)下制梁臺座兩側(cè)承臺梁的平均受力為制梁臺座中間承臺梁的平均受力為其比值為所以從上述受力計(jì)算結(jié)果可以得出如下結(jié)論。(1)平均受力狀態(tài)下：:3:。(2)應(yīng)力重分布狀態(tài)下：3個承臺梁的受力在橫向比例為4:3:4。 制梁臺座地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)(1)力學(xué)模型根據(jù)以上測試與分析，以拐點(diǎn)為界，制梁臺座端頭 m范圍內(nèi)的應(yīng)力測試點(diǎn)應(yīng)力的平均值為則每米所受的力為中間段范圍內(nèi)的應(yīng)力測試點(diǎn)應(yīng)力的平均值為則每米所受的力為 張拉后，兩端閥板的受力與中間段條形基礎(chǔ)的受力比值約為對于通橋2322型的860 t箱梁，手拉后的受力比例分配可參考此結(jié)果。(2)制梁臺座地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)根據(jù)以上受力簡圖，制梁臺座基礎(chǔ)設(shè)計(jì)如下。 m范圍內(nèi)采用閥板基礎(chǔ)，厚400 mm；中間段基礎(chǔ)可采用寬度為1000 mm的無筋條形混凝土基礎(chǔ)，厚度400 mm。對于通橋2322型的類似箱梁(860t)，制梁臺座閥板基底壓力為，中間段條形基礎(chǔ)底壓力約為。.通過以上計(jì)算與分析表明，對于通橋2322型的類似箱梁，若地基為承載力特征值能達(dá)到130 kPa以上的巖土層(壓縮模量高于4MPa的中低壓縮性土)，制梁臺座的地基可采用天然地基。若地基承載力特征值小于130 kPa，可采用復(fù)合地基(如CFG)是地基承載力達(dá)到130 kPa以上；對于軟弱土層，則應(yīng)可采用樁基礎(chǔ)的條形承臺梁結(jié)構(gòu)形式?！∠淞耗０宓脑O(shè)計(jì) 模板設(shè)計(jì)荷載計(jì)算資料預(yù)制梁模板在設(shè)計(jì)過程中， kN/m179。考慮，混凝土容重按26 kN/m179。計(jì)算， kPa， kPa。澆注混凝土?xí)r對側(cè)板模板產(chǎn)生的側(cè)壓力：插入式搗固棒振搗時：當(dāng) v/t＜，當(dāng) v/t＞，式中 P max——澆注混凝土對模板的最大側(cè)壓力(kPa)； h——有效壓頭高度(m)； v——混凝土的澆注速度(m/h)； t——混凝土入模時的溫度(℃)；γ——混凝土的容重(kN/m179。)； k——添加劑修正系數(shù)，取k=；附著式搗固器振搗時當(dāng) v＜，h≤2R時；當(dāng) v≥，h≤2R時式中 H——對模板產(chǎn)生壓力的混凝土灌注層高度(m)； R——附著式震動器的作用半徑(m)， R=1 m； k——混凝土坍落度影響系數(shù)，k=； k——混凝土拌和物溫度系數(shù)，5℃～7℃，12℃～17℃，28℃～32℃。 kPa進(jìn)行計(jì)算(1)剛度模板設(shè)計(jì)剛度以下列限值作為控制指標(biāo)：1) mm；2) mm；3)撓度為模板構(gòu)件跨度的1/500。(2)強(qiáng)度驗(yàn)算模板設(shè)計(jì)采用如下荷載組合對強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算：1)底板模板①施工人員及機(jī)料具堆放荷載；②張拉時產(chǎn)生的分力；③混凝土結(jié)構(gòu)自身重力；④振搗時產(chǎn)生的荷載；⑤模板及支架自身的自重；⑥冬季施工中保溫設(shè)施荷載。2)側(cè)板模板①施工人員及機(jī)料具堆放荷載；②傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載；③混凝土水化熱釋放產(chǎn)生的荷載；④振搗時產(chǎn)生的荷載；⑤模板與混凝土表面的粘結(jié)力；⑥新澆混凝土對側(cè)板模板產(chǎn)生的側(cè)壓力；另外還綜合考慮其他一些對模板有影響的不利因素并計(jì)算模型的整體穩(wěn)定性，通過計(jì)算后確定模板所需的各種規(guī)格類型的材料。 材料選型通過計(jì)算后，陳家貢灣特大橋預(yù)制T梁模板在設(shè)計(jì)過程中，其主要結(jié)構(gòu)選型為如下幾種材料：(1) 底板模板：模板面板為δ=8 mm厚A3鋼板，骨架為[12槽鋼與∠75755角鋼焊接形成整體后再通過螺栓與底部[14槽鋼座架連接，面板與骨架通過沉頭螺栓進(jìn)行連接。(2) 側(cè)板模板模板面板為δ=6 mm厚A3鋼板，主骨架豎向?yàn)閇槽鋼，橫向加勁肋為[10槽鋼，模板塊件與塊件間采用∠75755角鋼配以螺栓進(jìn)行連接，模型底部為定位緊固[10槽鋼，模板上部邊緣設(shè)置有δ=6 mm厚A3鋼板割制而成的安放行車道板鋼筋的梳形板，且每隔一定距離設(shè)有一[槽鋼焊接組成的支撐(拉桿)骨架，模板中部適當(dāng)位置(通過計(jì)算確定，間距約1 m)布設(shè)有由[槽鋼與模上橫向加勁肋[10槽鋼焊接組成的震動器座架。側(cè)面模板設(shè)計(jì)為5 m一塊，相鄰兩塊模板間接縫通過沉頭螺栓配以扁鋼及槽形止?jié){膠條固定于另一面后達(dá)到止?jié){效果。在設(shè)計(jì)過程中，為了便于脫模，一方面，將所有轉(zhuǎn)角處折線過渡均設(shè)計(jì)為圓弧形過渡，減小脫模時混凝土對模型的切向及法向粘結(jié)力，降低操作時的勞動強(qiáng)度；另一方面將橫隔板外露于行車道板的部分截除，留待吊裝后再進(jìn)行整體封閉，通過減少模板與橫隔板的接觸面積來減小模板與混凝土之間的粘結(jié)力，節(jié)約了后期梁片吊裝后焊接兩片梁間橫隔板連接處的連接鋼板，以同規(guī)格的短鋼筋節(jié)來焊接替代。在考慮安裝及拆除行車道板邊緣模型(梳形板)的難易程度時，梳形板采用螺栓連接形式與板面連接，方便了模型的拆除，同時減少了因模板拆除困難而過早損壞梳形板，降低了因操作不當(dāng)或難于操作而帶來的材料損耗。在設(shè)計(jì)過程中底板模板還必須設(shè)置有留待提移梁的吊裝孔活動段，其設(shè)置位置必須在梁體支承線范圍內(nèi)，設(shè)置長度為30 cm~50 cm，該位置拼裝后必須經(jīng)過嚴(yán)格檢查保證其接縫嚴(yán)密，不得有漏將現(xiàn)象。模板設(shè)計(jì)時，應(yīng)充分考慮設(shè)置預(yù)留拱度，預(yù)拱度的設(shè)置可按設(shè)計(jì)圖紙規(guī)定設(shè)置(若圖紙未作明確規(guī)定，則按結(jié)構(gòu)自重和1/2汽車荷載(不計(jì)沖擊力)所產(chǎn)生的撓度來設(shè)置預(yù)拱度)，預(yù)拱度設(shè)成圓曲線或拋物線形，底板模板在拼裝時設(shè)置，側(cè)板模板在設(shè)計(jì)過程中均應(yīng)將預(yù)拱度考慮設(shè)置成型。在模板制作過程中，對于一些重要部位及加工過程中的難點(diǎn)，均在現(xiàn)場通過繪制大樣詳圖的方式仔細(xì)地進(jìn)行講解及交底，一是對于模板接縫處槽形止?jié){膠條的預(yù)留特別關(guān)鍵，它是控制模型止?jié){好壞的重要環(huán)節(jié)，預(yù)留過大則起不到止?jié){作用，反之則影響整個梁體長度，導(dǎo)致梁體偏長，直接關(guān)系到預(yù)制出的成品質(zhì)量的好壞。二是兩模板連接處的連接角鋼，其焊接后與模型面板的垂直與否是整套模型拼裝連接后整個縱向線型順暢的關(guān)鍵，一旦稍有偏差，最后預(yù)制出的梁線型必然是一波三折，尤其是邊梁模型，一旦成型后將直接影響整個上部結(jié)構(gòu)的開展及后續(xù)施工工序的順利進(jìn)行。模板加工過程中，側(cè)板模板與混凝土接觸之板面接縫均進(jìn)行雙面滿焊后，焊縫打磨平滑或打磨成R=30 mm光滑圓弧，焊接均采用合理工藝進(jìn)行，以保證焊后變形量最小，對于焊后變形較大的，均及時進(jìn)行修正使之滿足斷面尺寸要求。豎向主工字鋼骨架采用兩邊滿焊于模板面上，焊角高h(yuǎn)=6 mm，橫向加勁槽鋼則采用間隔焊接于模板面上，焊縫長30 mm，間隔200 mm，焊角高h(yuǎn)=6 mm；連接角鋼與模板面板連接采用φ10 mm塞焊，間距200 mm，其余部位均采用間隔焊，焊30 mm，間隔200 mm，焊角高h(yuǎn)=6 mm。底板模板兩側(cè)止?jié){扁鋼(D440)及槽形止?jié){膠條用沉頭螺釘帶母(M1050)固定于[12槽鋼之上，其眼孔間隔距離不得大于200 mm，端部眼孔距離模板端頭不得大于30 mm，扁鋼以壓緊槽形止?jié){膠條不翹曲為度，底板模型面板與下部骨架連接采用間隔焊接，焊100 mm，間隔200 mm，焊角高h(yuǎn)=6 mm。橫隔板模板的加工制作在整個梁模制作中是一難度最大的工序之一。首先，其與大面模板連接近于90176。但略大于90176。，其次，其拼裝后上下、內(nèi)外尺寸均不一致，形狀為一四邊形楔體，上下尺寸相差20 mm，內(nèi)外尺寸相差10 mm，第三，橫隔板還有一定的坡度(隨梁體坡度一致)。因此，如何加工好滿足梁體尺寸要求的橫隔板是操作者最感棘手的問題，通過我們以往加工過程中的經(jīng)驗(yàn)積累，采用制作標(biāo)準(zhǔn)模具的方法來進(jìn)行下料及組拼，每一道工序均進(jìn)行嚴(yán)格檢查和計(jì)算，嚴(yán)格控制下料及加工誤差，使最后加工出的產(chǎn)品達(dá)到了質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求。加工制作過程中對于所下料具應(yīng)分類堆放，標(biāo)識清楚。因受梁體坡度的影響，同套梁模板下料塊件左右面形狀看似相同，但具體尺寸卻大不一樣，一旦用錯，加工出來后因高低不一或?qū)捳灰欢鵁o法進(jìn)行拼裝作業(yè)，或者拼裝出后的模板空間尺寸與所設(shè)計(jì)的空間尺寸出現(xiàn)較大的差異，這樣材料無形中被浪費(fèi)掉，同時還浪費(fèi)了不少的時間，使效益白白地流失。模板加工制作完畢后，需進(jìn)行拼裝自行檢查其各部位加工質(zhì)量及組拼后的實(shí)際尺寸，以便與設(shè)計(jì)尺寸相比較，對誤差較大者，及時作好標(biāo)記并進(jìn)行整修滿足加工精度的要求?！∵\(yùn)梁通道設(shè)計(jì)由第二章可知，梁場內(nèi)擬修建一條寬31 m的箱梁運(yùn)輸混凝土便道，便道長328 m，同時場外上路時修建一條寬20 m的箱梁運(yùn)輸混凝土便道，便道長215 m。 制、存梁臺座間便道地基設(shè)計(jì)本地段采用砂墊層加固地基。根據(jù)地質(zhì)資料，由于第③層工程地質(zhì)特性較好，故將其上部分土換填夯實(shí)強(qiáng)度較高、穩(wěn)定性較好的中砂、粗砂和砂礫等。換填的材料選用砂礫，其粒徑不宜大于50 mm，粘土含量不大于3%~5%，粉粒含量不大于25%。每條便道換填寬度2 m