【正文】 故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000182/6=54000mm3，I＝bh3/12=1000183/12=486000mm4其中的h為面板厚度。強度驗算 （圖4）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖q＝bS＝1=（圖5）面板彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/54000=≤[f]＝29N/mm2滿足要求撓度驗算qk＝bSk=124=24kN/m（圖6）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖7）面板變形圖νmax＝≤[ν]＝200/400=滿足要求五、次梁驗算q＝aS＝200=qk＝aSk＝20024=4800kN/m抗彎強度驗算（圖8）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖9）梁彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)= N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求抗剪強度驗算（圖10）次梁剪力圖(kN)Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib)=3Vmax/(2bh)= 3103/(25000)=≤[fv]＝2 N/mm2 滿足要求撓度驗算（圖11）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖ν＝≤[ν]＝500/400= mm滿足要求支座反力計算Rmax= KNRmaxk= 六、主梁驗算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：（圖13）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖抗彎強度驗算（圖14）主梁彎矩圖 Mmax＝m σ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝15 N/mm2 滿足要求抗剪強度驗算（圖15）主梁剪力圖Vmax＝mτ=VmaxS0/(Ib)=3Vmax/(2bh)= 31000/(25000)=≤[fv]＝2 N/mm2滿足要求撓度驗算 （圖16）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖17）主梁變形圖ν＝≤[ν]＝500/400=滿足要求支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N===七、梁底模板木楞計算梁底木楞計算在地下室樓板梁模板扣件支撐架計算中已包含。八、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N＝＝(+)＝500/1000500/1000(24+2)=≤Ntb=滿足要求計算書6：地下室頂板KL13(KL14)梁模板鋼管扣件支撐架計算書KL13(KL14)梁一側(cè)加腋經(jīng)折算后計算梁的斷面寬967mm，高度1800mm。一、計算依據(jù)：《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500172003《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ3002013《施工手冊》（第五版）計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)1800混凝土梁寬b(mm)967混凝土梁計算跨度L(m)模板支架高度H(m)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)垂直梁跨度方向的立柱間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h(m)頂步水平桿步距(m)立桿自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根數(shù)n3梁底支撐小梁根數(shù)m6次梁懸挑長度a1(mm)50結(jié)構(gòu)表面要求表面外露可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1斜撐（含水平）布置方式普通型是否采用底座是材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格100100次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格18mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格Ф483荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型碎石土地基承載力特征值fak(N/mm2)120架體底部墊板面積A(m2)是否考慮風(fēng)荷載是架體搭設(shè)省份、城市湖北(省)武漢市(市)地面粗糙度類型C類指有密集建筑群的城市市區(qū)施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000182/6=54000 mm3，I=bh3/12= 1000183/12=486000mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)1800/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)1800/1000)1+1= kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)= kN/m （圖3） 面板簡圖：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)1800/1000)1= kN/mp1=== kN（圖4） 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)1800/1000)1= kN/mp2=== kN（圖5） 面板簡圖取最不利組合得：Mmax= m（圖6） 面板彎矩圖σ=Mmax/W=106/54000=≤[f]=29 N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)967/1000/(61))1=（圖7）簡圖ν= mm≤[ν]=967/((61)400)=滿足要求（圖8） 撓度圖三、次梁驗算A、當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+（G2k+G3k)h]a+=(+(24+)1800/1000)967/1000/(61)+967/1000/(61)= kN/m由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+（G2k+G3k)h]a+=(+(24+)1800/1000)967/1000/(61)+967/1000/(61)= kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)= kN/m 計算簡圖：（圖9） 簡圖B、當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+（G2k+G3k)h]a=(+(24+)1800/1000)967/1000/(61)= kN/mp1=== kN（圖10） 簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+（G2k+G3k)h]a=(+(24+)18/1000)967/1000/(61)= kN/mp2=== kN（圖11） 簡圖強度驗算（圖12） 次梁彎矩圖(kNm)Mmax= mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖13） 次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=3Vmax/(2A)= 3103/(25000)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+))=(+(24+)1800/1000)967/1000/(61)=（圖14） 變形計算簡圖（圖15） 次梁變形圖(mm)νmax=0mm≤[ν]=1000/400= mm滿足要求支座反力計算承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R= 正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=四、主梁驗算模板支設(shè)時一般均按梁中心線對稱布置，根據(jù)實際工況，可簡化為力學(xué)模型如下圖：（圖16） 簡圖抗彎驗算Mmax= =0 kNmσ=Mmax/W=0106/(1000)=0N/mm2≤[f]= 15N/mm2滿足要求抗剪驗算Vmax=R= kNτmax=QmaxS/(Ib)=3Qmax/(2bh0)= 31000/(210000)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算（圖17） 簡圖νmax=0mm≤[ν]=1000/400=滿足要求支座反力計算因立柱在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態(tài)下在最大支座反力，故經(jīng)計算得：Rmax== =五、立柱驗算長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1, μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01= kμ1(h+2a)=1(+2300/1000)=l02=kμ2h =1=取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(,)=λ=l0/i=1000/(10)=≤[λ]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)λ1=l01/i=(+2300/1000)1000/(10)==A不考慮風(fēng)荷載N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb=((+(24+)1800/1000)+(1+2))=f=N1/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B 考慮風(fēng)荷載風(fēng)荷載體型系數(shù)：Φ=An/Aw=(++)48/1000/()=架體ms=mstw===風(fēng)荷載高度變化系數(shù)：由架體搭設(shè)高度H查表確定mz= wk=mzmsw0==Mw=mN2=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+ (Q1k+Q2k)]lalb+((++(24+)1800/1000)+(1+2))+f=N2/(φA)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[σ]= 205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1000/(10)==A不考慮風(fēng)荷載N3=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb+Hgk =((+(24+)1800/1000)+(1+2))+=f=N3/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B 考慮風(fēng)荷載N4=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+ (Q1k+Q2k)]lalb+Hgk+((++(24+)1800/1000)+(1+2))++f=N4/(φA)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[σ]= 205N/mm2滿足要求六、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=max(N1,N2)=max(,)=N=≤[N]=150kN滿足要求七、抗傾覆驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定應(yīng)分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進行架體進行抗傾覆驗算。工況1：混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生。其他水平力作用于架體頂部，則：MT=(ωkLaHh2+)=(+(()+))=mMR=(()+)((61))2/2=m滿足要求：MT≤MR工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。其他水平力作用于架體頂部，[G1k+(G2k+G3k)h]，則：MT=(ωkLaHh2+[G1k+(G2k+G3k)h]LaH)=(+(()++(24+)1800/1000))=mMR=[G1k+(G2k+G3k)h]LaLb2/2=(()++(24+)1800/1000)((61))2/2=m滿足要求：MT≤MR計算書7：地下室框架KL13（KL14)梁模板計算書一、計算依據(jù)：《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500172003《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ3002013《施工手冊》（第五版）二、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁寬度h(mm)967混凝土梁計算高度H(mm)1800混凝土梁計算長度L(mm)3600次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)450主梁懸挑長度b1(mm)200次梁合并根數(shù)1主梁合并根數(shù)2對拉螺栓橫向間距(mm)500對拉螺栓豎向間距(mm)450混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芙Y(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主梁類型雙鋼管主梁規(guī)格48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格18mm(克隆、山樟平行方向)對拉螺栓規(guī)格M14（圖1）縱向剖面圖（圖2）立面圖三、荷載統(tǒng)計 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力 F1=＝244= F2=γcH＝241800/1000= 標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[F1,F2]＝ 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值根據(jù)梁寬的大小確定組合類型：當(dāng)梁寬大于