【正文】 mMR=[G1k+(G2k+G3k)h]LaLb2/2=(()++(24+)1800/1000)((61))2/2=m滿足要求：MT≤MR工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。其他水平力作用于架體頂部，則：MT=(ωkLaHh2+)=(+(()+))=mN2=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+ (Q1k+Q2k)]lalb+((++(24+)1800/1000)+(1+2))+f=N2/(φA)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[σ]= 205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1000/(10)==A不考慮風(fēng)荷載N3=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb+Hgk =((+(24+)1800/1000)+(1+2))+=f=N3/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B 考慮風(fēng)荷載N4=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+ (Q1k+Q2k)]lalb+Hgk+((++(24+)1800/1000)+(1+2))++f=N4/(φA)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[σ]= 205N/mm2滿足要求六、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=max(N1,N2)=max(,)=N=≤[N]=150kN滿足要求七、抗傾覆驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定應(yīng)分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進(jìn)行架體進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算。mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗(yàn)算（圖13） 次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=3Vmax/(2A)= 3103/(25000)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+))=(+(24+)1800/1000)967/1000/(61)=（圖14） 變形計(jì)算簡圖（圖15） 次梁變形圖(mm)νmax=0mm≤[ν]=1000/400= mm滿足要求支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R= 正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=四、主梁驗(yàn)算模板支設(shè)時(shí)一般均按梁中心線對(duì)稱布置，根據(jù)實(shí)際工況，可簡化為力學(xué)模型如下圖：（圖16） 簡圖抗彎驗(yàn)算Mmax= =0 kNm（圖6） 面板彎矩圖σ=Mmax/W=106/54000=≤[f]=29 N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)967/1000/(61))1=（圖7）簡圖ν= mm≤[ν]=967/((61)400)=滿足要求（圖8） 撓度圖三、次梁驗(yàn)算A、當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+（G2k+G3k)h]a+=(+(24+)1800/1000)967/1000/(61)+967/1000/(61)= kN/m由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+（G2k+G3k)h]a+=(+(24+)1800/1000)967/1000/(61)+967/1000/(61)= kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)= kN/m 計(jì)算簡圖：（圖9） 簡圖B、當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+（G2k+G3k)h]a=(+(24+)1800/1000)967/1000/(61)= kN/mp1=== kN（圖10） 簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+（G2k+G3k)h]a=(+(24+)18/1000)967/1000/(61)= kN/mp2=== kN（圖11） 簡圖強(qiáng)度驗(yàn)算（圖12） 次梁彎矩圖(kN一、計(jì)算依據(jù)：《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 500172003《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ3002013《施工手冊(cè)》（第五版）計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)1800混凝土梁寬b(mm)967混凝土梁計(jì)算跨度L(m)模板支架高度H(m)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)垂直梁跨度方向的立柱間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h(m)頂步水平桿步距(m)立桿自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根數(shù)n3梁底支撐小梁根數(shù)m6次梁懸挑長度a1(mm)50結(jié)構(gòu)表面要求表面外露可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1斜撐（含水平）布置方式普通型是否采用底座是材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格100100次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格18mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格Ф483荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型碎石土地基承載力特征值fak(N/mm2)120架體底部墊板面積A(m2)是否考慮風(fēng)荷載是架體搭設(shè)省份、城市湖北(省)武漢市(市)地面粗糙度類型C類指有密集建筑群的城市市區(qū)施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。mτ=VmaxS0/(Ib)=3Vmax/(2bh)= 31000/(25000)=≤[fv]＝2 N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算 （圖16）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖17）主梁變形圖ν＝≤[ν]＝500/400=滿足要求支座反力計(jì)算對(duì)拉螺栓承受的支座反力：N===七、梁底模板木楞計(jì)算梁底木楞計(jì)算在地下室樓板梁模板扣件支撐架計(jì)算中已包含。mσ＝Mmax/W＝106/(1000)= N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（圖10）次梁剪力圖(kN)Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib)=3Vmax/(2bh)= 3103/(25000)=≤[fv]＝2 N/mm2 滿足要求撓度驗(yàn)算（圖11）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖ν＝≤[ν]＝500/400= mm滿足要求支座反力計(jì)算Rmax= KNRmaxk= 六、主梁驗(yàn)算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計(jì)算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算簡圖如下：（圖13）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算（圖14）主梁彎矩圖 Mmax＝m)Mmax＝W＝bh2/6=1000182/6=54000mm3，I＝bh3/12=1000183/12=486000mm4其中的h為面板厚度。mMR=[G1k+(G2k+G3k)h]LaLb2/2=(4/()++(24+)1000/1000)((51))2/2=m滿足要求：MT≤MR工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。其他水平力作用于架體頂部，則：MT=(ωkLaHh2+)=(42/2+(4/()+)4)=mN2=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+ (Q1k+Q2k)]lalb+((++(24+)1000/1000)+(1+2))+f=N2/(φA)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[σ]= 205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1000/(10)==A不考慮風(fēng)荷載N3=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb+Hgk =((+(24+)1000/1000)+(1+2))+4=f=N3/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B 考慮風(fēng)荷載N4=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+ (Q1k+Q2k)]lalb+Hgk+=((++(24+)1000/1000)+(1+2))+4+f=N4/(φA)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[σ]= 205N/mm2滿足要求六、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=max(N1,N2)=max(,)=N=≤[N]=150kN滿足要求七、抗傾覆驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定應(yīng)分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進(jìn)行架體進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算。mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗(yàn)算（圖13） 次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=3Vmax/(2A)= 3103/(25000)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+))=(+(24+)1000/1000)600/1000/(51)=（圖14） 變形計(jì)算簡圖（圖15） 次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400= mm滿足要求支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R= 正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=四、主梁驗(yàn)算模板支設(shè)時(shí)一般均按梁中心線對(duì)稱布置，根據(jù)實(shí)際工況，可簡化為力學(xué)模型如下圖：（圖16） 簡圖抗彎驗(yàn)算Mmax= =0 kNm（圖6） 面板彎矩圖σ=Mmax/W=106/54000=≤[f]=29 N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)600/1000/(51))1=（圖7）簡圖ν= mm≤[ν]=600/((51)400)=滿足要求（圖8） 撓度圖三、次梁驗(yàn)算A、當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+（G2k+G3k)h]a+=(+(24+)1000/1000)600/1000/(51)+600/1000/(51)= kN/m由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+（G2k+G3k)h]a+ =(+(24+)1000/1000)600/1000/(51)+600/1000/(51)= kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)= kN/m 計(jì)算簡圖：（圖9） 簡圖B、當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+（G2k+G3k)h]a =(+(24+)1000/1000)600/1000/(51)= kN/mp1=== kN（圖10） 簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+（G2k+G3k)h]a=(+(24+)18/1000)600/1000/(51)= kN/mp2=== kN（圖11） 簡圖強(qiáng)度驗(yàn)算（圖12） 次梁彎矩圖(kN故ωs1=ωkhla== kN/m2n={n≤H/h，n∈Z}= 3自上而下疊加斜桿最下端處最大內(nèi)力∑ωs=ωs1+(n1)ωs= +(31)=∑ωs≤QC= 滿足要求 十、架體抗傾覆驗(yàn)算 ωv=僅考慮搭設(shè)完成后抗傾覆驗(yàn)算，對(duì)于搭設(shè)過程中的架體抗傾覆驗(yàn)算采取構(gòu)造滿足：∑ωv=nωv=3= kN≤P=(G1k+G3kh)lalb=(+18)=滿足要求計(jì)算書4：地下室框梁模板鋼管扣件支撐架計(jì)算書 設(shè)計(jì)依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 130－2011《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 500172003《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ3002013《施工手冊(cè)》（第五版）計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)1000混凝土梁寬b(mm)600混凝土梁計(jì)算跨度L(m)模板支架高度H(m)4梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)垂直梁跨度方向的立柱間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h(m)頂步水平桿步距(m)立桿自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根數(shù)n2梁底支撐小梁根數(shù)m5次梁懸挑長度a1(mm)50結(jié)構(gòu)表面要求表面外露可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1斜撐（含水平）布置方式普通型是否采用底座是材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格100100次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格18mm(克隆、山樟平行方