【正文】 (+)/2=、柱線剛度計算橫梁線剛度ib和柱線剛度ic計算分別見表62，表63。 表62 橫梁線剛度計算 (Ec=3104N/mm2)類別bh(mmmm)I（109mm4）L（mm）EcI/L (1010Nmm)(1010Nmm)2EcI/L(1010Nmm)邊橫梁3008008100中橫梁3004003000 表63 柱線剛度ic計算層次h（mm）bh（mm）I（109mm4）EcI/L(1010Nmm)(1010Nmm)1—250006006005005003—63900600600500500框架柱的計算方法見表64表64 框架柱D值計算方法樓層計算簡圖Kα一般層i2i1i2K=i1+i2+i3+i4/2icα=K/(2+K)icici4i3i4底層K=i1+i2/icα=(+K)/(2+K)i2i1i2icic風荷載標準值前面已經(jīng)算出沿房屋分布如圖61圖61 風荷載作用簡圖6軸為中框架，梁的線剛度I=2Io；柱的線剛度取I=Io。Io為梁柱原始線剛度。圖62 6軸框架簡圖由以上綜合則可得到框架柱的側移剛度D值計算結果如表65所示。 表65 中框架柱側移剛度D值 (D=αc(12ic/h2)) 層次線剛度層高邊柱中柱∑D(104)kN/m邊梁邊柱中梁中柱hKαcD(104)KαcD(104)6 5 4 321風荷載作用下的層間剪力及側移計算結果見表66。由表可知，層間最大值1/4175[θe]=1/550表66 風荷載作用下框架層間剪力及側移計算層次Pw/kNVi/kN∑Di(104)Δ181。i（m）uT/mh/mΔ181。i/h6 1/462965 1/317974 1/989333 1/146912 1/177861 1/4175 求出框架層間剪力后，分配的剪力以及該柱上下端彎矩，反彎點高度y按下式計算： y0為標準框架的反彎點高度比，y1為上下梁剛度比變化時的反彎點高度比修正系數(shù)，y2 y3是柱上下層高度變化時的反彎點高度比修正系數(shù)，在6軸框架下y1 y2 y3的取值都為零。風荷載作用下6軸框架各層柱端彎矩及剪力計算結果見表67。表67 風荷載作用下6軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表柱層次h/mVi/kN∑Di(104)Di(104)Di/∑DiVik/kNkyoM下M上B6 5 4 3 2 1 C6 5 4 3 2 1 風荷載作用下6軸框架各層梁端端彎矩、剪力、軸力計算結果見表68。梁端剪力、彎矩、柱軸力計算方法如圖63：梁端彎矩，剪力： 圖63 梁端彎矩，剪力計算簡圖表68 梁端彎矩、剪力、柱軸力計算 層次邊梁中梁柱軸力Ml(kNm)Mr(kNm)V（kN）Mr(kNm)Ml(kNm)V（kN）邊柱中柱654321由上面可得：風荷載（左風）作用下框架的彎矩圖如圖64；風荷載（左風）作用下框架剪力和柱軸力圖如圖65。 圖64 風荷載（左風）作用下6軸框架彎矩圖 （單位：kNm）圖65風荷載（左風）作用下框架剪力和柱軸力圖（單位：kN）、梁、板重力荷載各層柱、梁、板重力荷載標準值分別見表69，表610，表611。表69 柱重力荷載標準值層高柱編號b/mmh/mm凈高/mmgk/個數(shù)量Gki/kN∑Gki/kN1KZ160060022KZ2500500222～6KZ160060022KZ250050022表610 梁重力荷載標準值層數(shù)b/mmh/mm跨長/mgk/kN/m數(shù)量Gki/kN∑Gki/kN1—5300800 22 300400 11 250600 32 250600 8 250600 16 250600 2 屋面梁300800 22 300400 11 250600 32 250600 8 250600 16 250600 2 250600 4 表611 板重力荷載標準值層數(shù)板面積/㎡gk/kN/㎡Gki/kN∑Gki/kN1—5樓面 樓梯 走道 廁所 屋面 注：（1）（120mm寬） 總長：（+++）2= 總重：25= kN（2）標準層墻重外縱墻、門窗： 每跨重：++= kN 總共82=16跨: 16= kN （）（）= kN 19= kN 217= kN 每跨重：++= kN 總共四跨: 4= kN 內(nèi)縱墻、門窗： （樓梯處） 墻重 （）（）19= kN 粉刷 2（）（）17= kN 門洞 （19+172）= kN 門 = kN 總共2跨 2= kN 墻重 （）（）19= kN 粉刷 2（）（）17= kN 門洞 （19+172+119+1172）= kN 門窗自重 +=1 kN 總共2跨 2= kN 總計： kN橫墻： （（+））（）19= kN 總共15跨 15= kN 3m跨 （2+（））19= kN 窗 = kN 總計： kN 墻重總計： kN（3）首層墻重： 標準層墻重+底層高出標準層高度的墻重 高出的墻重：（）（）15+（）+（）16+（）16+（）4+（）4= kN 墻重總計： kN（各質(zhì)點）自重標準值計算（1）首層（墻+梁+板+柱）Gk（+）/2+++ (+)/2= kN（2）標準層（墻+梁+板+柱）Gk=(+)/2+++(+)/2= kN（3）底層（墻+梁+板+柱）Gk=++++ 重力荷載代表值G取結構和構件自重標準值和各可變荷載組合值之和。（1）首層：G1=+（（++）2+）= kN（2）標準層：Gi=+（（++）2+）= kN（3）頂層：G6=+= kN[18]本設計抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類場地，依此查得：水平地震影響系數(shù)最大值αmax=，特征周期值Tg=，取阻尼比ζ=。結構總的重力荷載代表值∑Gi=+4+= kN結構等效重力荷載代表值∑Geq=∑Gi= kN地震作用是根據(jù)各受力構件的抗側剛度來分配的，同時，若用頂點位移法求結構的自震周期時也要用到結構的抗側移剛度，為此先計算各樓層柱的總抗側移剛度見表614?？紤]整體現(xiàn)澆梁板結構中，板對梁的有利作用，對中框架取I=2Io對邊框架取I=。Io為矩形截面框架梁的慣性矩。 表612 中框架柱側移剛度D值 (D=αc(12ic/h2)) 層次線剛度層高邊柱（18）中柱（18）∑D(104)kN/m邊梁邊柱中梁中柱hKαcD(104)KαcD(104)6 5 4 321 表613 邊框架柱側移剛度D值 (D=αc(12ic/h2)) 層次線剛度層高邊柱（4）中柱（4）∑D(104)kN/m邊梁邊柱中梁中柱hKαcD(104)KαcD(104)6 5 4321表614 橫向框架層間側移剛度層次123456∑Di/(104kN/m)橫向自振周期的計算采用結構頂點的假設位移法，按以下公式： 注：結構頂點的假設側移計算結果見表615表615結構頂點的假想側移計算層次Gi（kN）VGi(kN)∑Di(N/mm)△ui(m)uT(m)6 934900 5 934900 4 934900 3 934900 2 934900 1 626900 基本自振周期按下式計算： 注：為結構基本自振周期考慮非承重墻的折減系數(shù)