【正文】 踏步板傳來荷載 kN/m 斜梁自重 kN/m 斜梁抹灰重 kN/m 合計 kN/m第三,內(nèi)力計算 。 斜梁跨中最大彎距設計值 kN/m 斜梁端部最大剪力 斜梁支座反力 第四,承載力計算 踏步位于斜梁上部,且梯段兩側都有斜邊梁,故斜梁按倒L形截面設計 翼緣計算寬度 翼緣高度取踏步板斜板厚度 鑒別T型截面類型 屬于第一中T型截面,則 選用2φ12, 平臺板設計 1)平臺板取1m寬作為計算單元,平臺板近似按短跨方向的簡支板計算 計算跨度 平臺板厚度 t= 60m 圖26 平臺板計算簡圖2)荷載計算 恒載: 平臺板自重 kN/m 30厚水磨石面層 25 = kN/m 板底抹灰重 171 = 合計 kN/m 活載: = kN/m g+q = + = 3)內(nèi)力計算 跨中彎距 板端彎距 正截面受彎承載力計算 選用φ8@130 , 斜截面受剪承載力計算 按構造配筋,選雙肢箍φ8@200 平臺梁的設計1)平臺梁截面尺寸取h = 400 mm , b = 200 mm2)平臺梁荷載計算恒載: 由平臺板傳來的均布恒載 由平臺板傳來的均布恒載 平臺梁自重 平臺梁抹灰重 均布荷載設計值 kN/m 由斜梁傳來的集中荷載設計值 G+Q = kN/m3)平臺梁內(nèi)力計算 計算跨度 支座反力R為 kN圖27 平臺梁計算簡圖平臺梁跨中最大彎距設計值 梁端截面剪力V 由于靠近樓梯間墻的梯段斜梁距支座過近,剪跨過小,故其荷載將直接傳至支座,所以計算斜截面宜取在斜梁內(nèi)側,此處剪力為 4)截面設計 ①正截面受彎承載力計算 選用3φ14, ②皆截面受剪承載力計算 ,所以只需按構造配置箍筋, ,選用雙肢φ8@2005)吊筋計算 ,則所需箍筋總數(shù)為 在梯段斜梁兩側各配置兩個雙肢φ8箍筋。矩形和梯形聯(lián)合基礎一般用于柱距較小時的情況，這樣可以避免造成板的厚度及配筋過大。為使聯(lián)合基礎的基底壓力分布較為均勻，應使基礎底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點。因為B，C軸間柱距較小，所以B，C柱設計為聯(lián)合基礎。而A ，D軸設計成柱下獨立基礎?；A材料為：砼，鋼筋HRB335。4．11．1 獨立基礎設計 以底層A柱基礎計算為例a) 荷載計算：（以底層A柱基礎計算為例）由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得 第一組： N= V= 第二組： M= V= 由基礎梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G） 底層外縱墻自重 基礎梁自重 G=（+）（）= G對基礎底面中心的偏心距為 ==作用于基底的彎矩和相應基頂?shù)妮S向力設計值為：（假定基礎高度為1100mm） 第一組： 第二組： 圖28 基礎高度尺寸圖b) 基底尺寸的確定第一：確定l和b 取l/b=， 解得： b=,l= 驗算的條件： 第二：驗算另一組荷載效應標準組合時的基底應力： 第二組： （可以） （可以） C) 確定基礎高度 采用錐形杯口基礎，根據(jù)構造要求，初步確定基礎剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎只須進行變階處的抗沖切驗算。 圖29 基礎沖切面圖 圖30 基礎基底反力圖第一：組荷載設計值作用下的地基最大凈反力 第一組： 第二組： 比較各組數(shù)據(jù)，取大值，按第一組荷載設計值作用下的地基凈反力進行抗沖切承載力計算。第二：在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力計算取，由于基礎寬度b=，小于沖切錐體底邊寬度時，沖切力作用面積為矩形第三：變階處的抗沖切力 由于基礎寬度小于沖切錐體底邊寬度，故， 滿足要求。 因此，上圖所示的基礎剖面尺寸可以d) 基底配筋包括沿長邊和短邊兩個方向的配筋計算，沿長邊的配筋計算應按第一組荷載設計值作用下的地基凈反力進行，而沿短邊方向，由于其為軸心受壓，其鋼筋用量應該按照第二組荷載設計值作用下的平均地基凈反力進行計算。第一：沿長邊方向的配筋計算 在第一組荷載設計值作用下，前面已經(jīng)算得 ，相應于柱邊及變階處的凈反力為： 則 選用2412（12@100）第二：沿短邊方向的配筋計算 在第二組荷載設計值作用下，均勻分布的土壤凈反力為： 選用15φ8（φ8@200）, （可以） 圖31 基礎配筋圖 4．11．2 聯(lián)合基礎設計典型的雙柱聯(lián)合基礎可以分為三種類型，即矩形聯(lián)合基礎，梯形聯(lián)合基礎和連梁聯(lián)合基礎。根據(jù)其受力特點，選擇用矩形聯(lián)合基礎。a） 荷載計算 由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得 N= V=由基礎梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G） 底層外縱墻自重 基礎梁自重 G=（+）（）= G對基礎底面中心的偏心距為 ==作用于基底的彎矩和相應基頂?shù)妮S向力設計值為：（假定基礎高度為1100mm） b) 基底尺寸的確定因為結構的對稱性,所以主要荷載的合力作用點和基礎底面形心重合,無需計算主要荷載的合力作用點位置來確定基礎長度。 取l/b=，由l/b===20 解得： b=,l== c） 計算基礎內(nèi)力 凈反力設計值 由剪力和彎矩的計算結果繪出V，M圖。圖32 二柱矩形聯(lián)合基礎計算簡圖及V，M圖d） 基礎高度計算 取h=1000mm, 。長邊方向：1) 受沖切承載力驗算取B柱進行驗算 2) 受剪承載力驗算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面（截面ΙΙ）為計算截面，該截面的剪力設計值為： 短邊方向：1）受沖切承載力驗算 2）受剪承載力驗算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面為計算截面，該截面的剪力設計值為： e) 配筋計算 1) 縱向鋼筋(采用HRB335級鋼筋) 最大正彎矩取:,所需鋼筋面積為: 基礎底面（柱B、C的下方）配2016()，其中1/2（10根）通長布置。2） 橫向鋼筋（采用HRB335級鋼筋) 柱B處等效梁寬為： 折成每米板內(nèi)寬度的配筋面積為，實配12@90()。 柱C計算同B柱。 聯(lián)合基礎的配筋圖見圖33。聯(lián)合基礎配筋圖33 縱向連續(xù)梁設計縱向連續(xù)梁的截面尺寸為250mm500mm，混凝土強度等級為，鋼筋采用，采用軸線四層連續(xù)梁為例進行計算。 荷載計算恒載計算： 總計 活載計算： 計算簡圖縱向連續(xù)梁，橫梁中間跨 由于連續(xù)梁與橫向框架整澆，則邊跨計算跨度也取凈跨左邊跨右邊跨邊跨與中間跨的計算跨度相差，所以不可以按等跨連續(xù)梁計算。計算簡圖如圖34所示圖34 連續(xù)梁計算簡圖 內(nèi)力計算縱向連續(xù)梁計算時考慮梁中塑性鉸的形成是梁內(nèi)發(fā)生塑性內(nèi)力重分布的有利影響，采用塑性內(nèi)力重分布的方法計算連續(xù)梁。各跨跨中及支座截面的彎矩設計值按下面的公式計算： 計算結果見表28表29 連續(xù)梁彎矩計算表截面A1B2C3 D4E彎矩系數(shù)5．7755．7755．7756．36．36．96．9均布荷載作用下連續(xù)梁的剪力按下面公式計算：計算結果見表30表30 連續(xù)梁的剪力計算截面AE剪力系數(shù) 配筋計算 縱向連續(xù)梁跨中按T形計算，其翼緣的寬度取二者的較小值： 所以取 判斷跨中截面屬于哪一類T形截面，取 則 所以屬于第一類T形截面 支座截面按矩形截面設計， 連續(xù)梁正截面計算見表30。 連續(xù)梁斜截面計算見表31。表30連續(xù)梁正截面計算截面A1B2C3D4EM〈〈〈〈0. 0928〈〈〈〈250432554450514545