【正文】 M==mE軸線柱：屋面板傳到外縱梁荷載 2=次梁傳至外縱梁集中荷載 (+)= 總計(jì) F= 附加彎矩 M==m（二）24層樓蓋B軸線柱：樓面板傳到外縱梁荷載 22=次梁傳至外縱梁集中荷載 2(+)=18kN 總計(jì) F= 附加彎矩 M==mC軸線柱：屋面板傳到外縱梁荷載 22+3=次梁傳至外縱梁集中荷載 2(+)=18kN 總計(jì) F= 附加彎矩 M==mD軸線柱：屋面板傳到外縱梁荷載 22+3=次梁傳至外縱梁集中荷載 2(+)=18kN 總計(jì) F= 附加彎矩 M==mE軸線柱：樓面板傳到外縱梁荷載 22=次梁傳至外縱梁集中荷載 2(+)=18kN 總計(jì) F= 附加彎矩 M==m（三）1層樓蓋B軸線柱：樓面板傳到外縱梁荷載 22=次梁傳至外縱梁集中荷載 2(+)=18kN 總計(jì) F= 附加彎矩 M==mC軸線柱：屋面板傳到外縱梁荷載 22+3=次梁傳至外縱梁集中荷載 2(+)=18kN 總計(jì) F= 附加彎矩 M==mD軸線柱：屋面板傳到外縱梁荷載 22+3=次梁傳至外縱梁集中荷載 2(+)=18kN 總計(jì) F= 附加彎矩 M==mE軸線柱：樓面板傳到外縱梁荷載 22=次梁傳至外縱梁集中荷載 2(+)=18kN 總計(jì) F= 附加彎矩 M==m 結(jié)構(gòu)受力簡圖： 樓面活荷載作用下結(jié)構(gòu)受力簡圖 屋面活荷載作用下屋蓋橫梁受力簡圖 雪荷載作用下屋蓋橫梁受力簡圖5 水平荷載計(jì)算 風(fēng)荷載計(jì)算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092012），應(yīng)按照公式（）計(jì)算垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： () 式中：——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（）；——高度Z處的風(fēng)振系數(shù)；——風(fēng)荷載體型系數(shù)；——風(fēng)壓高度變化系數(shù)；——基本風(fēng)壓（）；因本工程所在地區(qū)為徐州，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092012）=，因本工程處于有密集建筑群的城市市區(qū)，故地面粗糙度為C類；風(fēng)載體型系數(shù)由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092012）（迎風(fēng)面）和（背分面）。同時(shí)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092012），，應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響。因本工程總高度小于30m，故。： 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算參數(shù)層數(shù)54321框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)，按靜力等效原理將風(fēng)荷載作用在結(jié)構(gòu)上的面荷載等效為作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載。計(jì)算公式為： ()各層集中荷載按式()求得，其中各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，取上下各半層之和，考慮頂層受風(fēng)面積時(shí)，需取到女兒墻頂。底層從室外地面開始取，只取該層計(jì)算高度的一半。迎風(fēng)面寬度B=(+)/2=。： 風(fēng)荷載值計(jì)算表層數(shù)54321 風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)位移驗(yàn)算在線彈性范圍內(nèi)，水平荷載作用下框架的層間位移可按式（）計(jì)算： （）式中：——第i層所受總剪力；——第i層所有柱的抗側(cè)剛度和；——第i層的層間位移。第⑧軸線框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移計(jì)算見下表： 第⑧軸線框架側(cè)移計(jì)算層次5360010543600105336001052360010515200105層間位移角最大值：，經(jīng)驗(yàn)算，滿足要求 結(jié)構(gòu)受力簡圖： 風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)受力簡圖 地震作用計(jì)算 結(jié)構(gòu)重力荷載代表值計(jì)算（1）頂層屋面恒載： (++3)=女兒墻自重： 2=主梁自重： ()+()+()4=次梁自重： 4=68kN50%柱自重： 4247。2=50%墻自重： [()()2]+[()()2]+[()()]=門窗自重： 2+2=50%屋面雪荷載： (+3+)=合計(jì) G5,k=重力荷載設(shè)計(jì)值 G5=()+2=（2）24層樓面恒載： (++3)=主梁自重： ()+()+()4=次梁自重： 4=68kN下半層柱自重： 4247。2=上半層柱自重： 4247。2=上下半層墻自重： ([()()2]+[()()2]+[()()]) 2=門窗自重： (2+4)2=50%樓面活荷載： (2+2+3)=合計(jì) G3/4,k=重力荷載設(shè)計(jì)值 G3/4=()+2=（3）1層樓面恒載： (++3)=主梁自重： ()+()+()4=次梁自重： 4=68kN下半層柱自重： 4247。2=上半層柱自重： 4247。2=上半層墻自重: ([()()2]+[()()2]+[()()]) 2=上半層門窗自重： 2+2= 下半層門窗自重： 2+2=50%樓面活荷載： (2+2+3)=合計(jì) G2,k=重力荷載設(shè)計(jì)值 G2=()+2= 確定結(jié)構(gòu)基本自振周期對于質(zhì)量和剛度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，可采用頂點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)的基本周期，計(jì)算公式如下： ()式中：——考慮了非結(jié)構(gòu)墻體剛度影響的周期折減系數(shù)；——假象集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi為水平荷載，按線彈性方法求得的結(jié)構(gòu)假想位移?？紤]本工程采用的實(shí)砌填充磚墻對框架剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)。計(jì)算第⑧軸線框架頂點(diǎn)位移，： 第⑧軸線框架頂點(diǎn)假象位移計(jì)算表層數(shù)54321因此， 底部剪力法計(jì)算水平地震作用《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112010），高度不超過40m、以剪切變形為主且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，以及近似于單質(zhì)點(diǎn)體系的結(jié)構(gòu)，可采用底部剪力法等簡化方法。本設(shè)計(jì)為框架結(jié)構(gòu)，建筑高度21m，以剪切變形為主，且經(jīng)前文計(jì)算，豎向剛度規(guī)則。故采用底部剪力法計(jì)算地震作用，將各樓層荷載集中于樓面或屋面看成一個(gè)質(zhì)點(diǎn)，這樣各樓層就只有一個(gè)自由度。由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場地土類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112010）：, 由于，建筑結(jié)構(gòu)水平地震影響系數(shù)按下式計(jì)算： （）式中：——水平地震影響系數(shù)；——結(jié)構(gòu)自振周期；——曲線下降段的衰減指數(shù)，；——阻尼調(diào)整系數(shù)，此處，（）。因此，地震影響系數(shù)可求得：因，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112010），無需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，頂部附加地震影響系數(shù)：。本設(shè)計(jì)五層框架可簡化為多質(zhì)點(diǎn)體系，結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：每層的地震剪力，可按式（）計(jì)算： （）： 各層地震剪力計(jì)算表層次54321 地震荷載作用下位移驗(yàn)算層間位移按公式（）計(jì)算： ()