【正文】 六、立柱承載力驗算根據(jù)規(guī)范《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1662008）：“一般情況下，當架體高度小于或等于10m時可不考慮架體的自重，但當架體高度大于10m時架體自重產(chǎn)生的軸向力不可忽略，應疊加計算?！睘榱私y(tǒng)一計算，按考慮架體自重進行計算。這樣做符合實際工況，且對于小于10m高度的架體偏于安全。架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調(diào)托座自重組成。：由于選擇的立桿型號為LG120，立桿長度為LL=120/100==H/LL==則立桿總重：GLG= T1mLG== kN：立桿承擔一個橫桿和一個縱桿的重量，、故水平桿規(guī)格分別為HG60、HG60mHa=mHb=架體水平桿的步數(shù)為：T2=H/h+1=+1=則水平桿總重：GHG= T2(mHa+ mHb)=(+)= kN：，我們只計算有豎向剪刀撐的立桿。剪刀撐跨度可按4跨做符合構(gòu)造措施，故可按4跨計算。豎向剪刀撐自重：GVX={[(4la)2+(4h)2]+[(4lb)2+(4h)2]}=(((4)2+(4)2)+((4)2+(4)2))=：，故剪刀撐道數(shù)可按下式計算：T3=H/+1=+1=水平剪刀撐的假定形式可按豎向剪刀撐的方式進行。水平剪刀撐自重：GHX= T32[(4la)2+(4lb)2]=2((4)2+(4)2)=E. 可調(diào)托撐：，選用KTC60型號的可調(diào)托撐可調(diào)托撐自重為：GTC=架體的底座或墊板自重予以忽略。根據(jù)以上統(tǒng)計，架體自重作用于單根立柱的荷載為：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=++++= kN不考慮風荷載N=[G1k+(G2k+G3k)h]lalb+lalb=(+(+24))+1=允許長細比的驗算:l=(h+2a)/i=(+2)1000/(10)=163。[l]=150滿足要求=N/(φA)=1000/(506)=≤f=205N/mm2滿足要求考慮風荷載風荷載體型系數(shù)：ωk=μsμzω0=1=ωs=(h2+lb2)(+)Mw===mNw=[GZ+G1k+(G2k+G3k)h]lalb+[Q4klalb+Mw/lb]=(++(+24))+(1+)=Nw/(φA)+Mw/W=1000/(489)+1000/5080=≤f=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=≤[N]=30kN滿足要求八、立柱地基基礎驗算立柱底墊板的底面平均壓力p=N/A=max(,)/=≤mffak=1140=140kPa滿足要求九、斜桿扣件連接強度驗算ωs1為最頂橫桿處風荷載產(chǎn)生的斜桿內(nèi)力，因支模架體搭設完成后，頂部模板迎風面積可以簡化為hla，其中h為側(cè)模高度。故ωs1=ωkhla==n={n≤H/h，n∈Z}=2自上而下疊加斜桿最下端處最大內(nèi)力∑ωs=ωs1+(n1)ωs=+(21)=∑ωs≤QC=滿足要求十、架體抗傾覆驗算ωv=僅考慮搭設完成后抗傾覆驗算，對于搭設過程中的架體抗傾覆驗算采取構(gòu)造滿足：∑ωv=nωv=2=≤P=(G1k+G3kh)lalb=(+12)=滿足要求樓板模板(碗扣式)計算書（板厚300mm)一、計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1662008《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB500172003《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ3002013《施工手冊》第五版二、計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008模板支架高度(m)立桿縱距l(xiāng)a(m)立桿橫距l(xiāng)b(m)水平拉桿步距h(m)立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(m)主梁布置方向平行于樓板長邊結(jié)構(gòu)表面要求表面外露次梁間距a1(m)次梁懸挑端計算長度(m)主梁懸挑端計算長度(m)樓板邊長L(m)7樓板寬B(m)7樓板厚度h(m)材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格100100主梁合并根數(shù)/鋼管類型Ф48荷載參數(shù)可調(diào)托撐承載力容許值(N/mm2)/地基承載力特征值fak(kPa)580立柱墊板面積A(m^2)是否采用布料機進行澆筑是架體搭設省份、城市北京(省)北京(市)是否考慮風荷載是模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)計算模板及次梁時均布活荷載Q1k(kN/m^2)計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(kN)計算主梁時均布活荷載Q3k(kN/m^2)計算立柱及其他支撐構(gòu)件時均布活荷載Q4k(kN/m^2)1基本風壓值Wo(kN/m^2)風壓高度變化系數(shù)uz1風荷載體型系數(shù)us設計簡圖如下：（圖1） 模板設計平面圖（圖2） 模板設計剖面圖1（圖3） 模板設計剖面圖2三、面板驗算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》，按簡支跨進行計算，取b=1m寬板帶為計算單元。Wm=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強度驗算q1=[(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]a1=max((+(+24))+,(+(+24))+)=（圖4） 面板計算簡圖1q2=G1ka1==P=Q2k==（圖5） 面板計算簡圖2（圖6） 面板彎矩圖Mmax=m；σ=Mmax/Wm=106≤[f]=31N/mm2滿足要求撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(+(+24))=（圖7） 面板撓度圖（圖8） 面板撓度圖ν=≤[ν]=滿足要求四、次梁驗算宜按四等跨連續(xù)梁計算，又因次梁兩端懸挑，故按有懸挑的四等跨連續(xù)梁計算模型進行最不利組合。強度驗算q1=[(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]a1=max((+(+24))+,(+(+24))+)=（圖9） 次梁計算簡圖q2=G1ka1==p=Q2k==（圖10） 次梁計算簡圖（圖11） 次梁彎矩圖Mmax=mσ=Mmax/Wx=106/(103)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖12） 次梁剪力圖Qmax=τmax=QmaxS/(Ib)=103103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(+(+24))=（圖13） 次梁撓度圖（圖14） 次梁撓度圖跨中νmax=≤[ν]=滿足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a1+}=((+(+24))+)=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a1+}=((+(+24))+)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖15） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a1=(+(+24))=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=60/1000=自重設計值為：g==60/1000=則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖17） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖19） 主梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/Wm=106/(103)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖20） 主梁剪力圖(kN)Vmax=Qmax=τmax=VmaxS/(Ib)=1000125103/(1041010)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算（圖21） 主梁變形圖(mm)υmax=≤[ν]=滿足要求支座反力Vmax=六、立柱承載力驗算根據(jù)規(guī)范《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1662008）：“一般情況下，當架體高度小于或等于10m時可不考慮架體的自重，但當架體高度大于10m時架體自重產(chǎn)生的軸向力不可忽略，應疊加計算?！睘榱私y(tǒng)一計算，按考慮架體自重進行計算。這樣做符合實際工況，且對于小于10m高度的架體偏于安全。架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調(diào)托座自重組成。：由于選擇的立桿型號為LG120，立桿長度為LL=120/100==H/LL==則立桿總重：GLG= T1mLG== kN：立桿承擔一個橫桿和一個縱桿的重量，、故水平桿規(guī)格分別為HG90、HG90mHa=mHb=架體水平桿的步數(shù)為：T2=H/h+1=+1=則水平桿總重：GHG= T2(mHa+ mHb)=(+)= kN：，我們只計算有豎向剪刀撐的立桿。剪刀撐跨度可按4跨做符合構(gòu)造措施，故可按4跨計算。豎向剪刀撐自重：GVX={[(4la)2+(4h)2]+[(4lb)2+(4h)2]}=(((4)2+(4)2)+((4)2+(4)2))=：，故剪刀撐道數(shù)可按下式計算：T3=H/+1=+1=水平剪刀撐的假定形式可按豎向剪刀撐的方式進行。水平剪刀撐自重：GHX= T32[(4la)2+(4lb)2]=2((4)2+(4)2)=E. 可調(diào)托撐：，選用KTC60型號的可調(diào)托撐可調(diào)托撐自重為：GTC=架體的底座或墊板自重予以忽略。根據(jù)以上統(tǒng)計，架體自重作用于單根立柱的荷載為：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=++++= kN不考慮風荷載N=[G1k+(G2k+G3k)h]lalb+lalb=(+(+24))+1=允許長細比的驗算:l=(h+2a)/i=(+2)1000/(10)=163。[l]=150滿足要求=N/(φA)=1000/(506)=≤f=205N/mm2滿足要求考慮風荷載風荷載體型系數(shù)：ωk=μsμzω0=1=ωs=(h2+lb2)(+)Mw===mNw=[GZ+G1k+(G2k+G3k)h]lalb+[Q4klalb+Mw/lb]=(++(+24))+(1+)=Nw/(φA)+Mw/W=1000/(489)+1000/5080=≤f=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=≤[N]=30kN滿足要求八、立柱地基基礎驗算立柱底墊板的底面平均壓力p=N/A=max(,)/=≤mffak=1580=580kPa滿足要求九、斜桿扣件連接強度驗算ωs1為最頂橫桿處風荷載產(chǎn)生的斜桿內(nèi)力，因支模架體搭設完成后，頂部模板迎風面積可以簡化為hla，其中h為側(cè)模高度。故ωs1=ωkhla==n={n≤H/h，n∈Z}=3自上而下疊加斜桿最下端處最大內(nèi)力∑ωs=ωs1+(n1)ωs=+(31)=∑ωs≤QC=滿足要求十、架體抗傾覆驗算ωv=僅考慮搭設完成后抗傾覆驗算，對于搭設過程中的架體抗傾覆驗算采取構(gòu)造滿足：∑ωv=nωv=3=≤P=(G1k+G3kh)lalb=(+12)=滿足要求