【正文】 5，使用效果不好，現(xiàn)已停用。魯南從鎖渣罐引出ф273管道，主要利用高度差將渣排至渣水池，渣水池在爐子西約10米處，尺寸30m*6m，渣水在池中沉淀，由抓斗式行車定期從渣水池中撈走灰渣，放入濾水槽，再由行車裝汽車拉走，此結構簡單可靠，維修量少，但需人操作，渣池占地大，管理不好容易造成周圍環(huán)境差?！?兩臺煤漿攪拌泵為美國DENVER EQUIPMENT公司生產，煤漿槽直徑5米，漿葉分上下兩層，漿葉上包橡膠，使用效果良好，曾用過一臺天津減速機廠配套生產的攪拌器，轉軸粗笨，還經常出現(xiàn)軸斷現(xiàn)象，早已拆掉，建議此設備有可能的話采用進口產品。—200ED型，現(xiàn)用上海礦山機械廠生產的振動篩振動篩，建議國產，但篩網應采用進口材料。國產篩網使用周期3個月，進口篩網能用2年。魯南煤漿槽進口加振動篩是因為采用球磨，如果采用棒磨，此振動篩可以不用。，魯南一直沒用壓濾機?！?50美國產，購進一臺上海華東電子儀器廠一臺，不如進口好用，但可以參考。:西德產，GVTEHO FFNVHG，兩臺，B爐已拆除兩年多，關于拆或用，魯南目前仍有兩種不同意見。2001年3月9日，B爐渣堵，魯南化肥廠處理情況如下，4：30經工藝處理55小時確認無效被迫停車，認為此次渣堵是氣化以來最嚴重的事故，若不及時停車，后果不堪設想。采取的補救措施是：①渣堵原因主要是灰熔點高，媒質不穩(wěn)定，②確保在線儀表的運行質量，③空分供氧穩(wěn)定，④嚴格操作規(guī)程，⑤加強煤供應的管理，⑥取消煤廠的亂收費，⑦回裝破渣機三、上海三聯(lián)供運行情況氣化部分：煤漿的制備：煤質的變化造成氣化爐不排渣，由于煤的灰熔點發(fā)生了變化，T3最高達到1390℃，氣化爐爐口結渣，壓差升高，改變原來的操作溫度進行控制。由于爐溫升高或氣化爐內振蕩造成部分結渣從渣口或爐壁脫落，脫落的渣又大又硬，有時會架空在破渣機上，又阻止了渣的正常排出，造成氣化室內的流場突然變化，合成氣成分也驟然變化（CO由52％驟降至44％），導致變換、甲醇系統(tǒng)的波動。由沈陽冶金礦山機械廠在原有的球磨機的基礎上改為棒磨機，較原球磨機的運行有如下幾個差異：178。 節(jié)電約40％以上178。 煤漿中的大顆粒較球磨機多178。 噪音、振動較球磨機大分析原因主要是：棒磨機的鋼棒的規(guī)格Ф50、675，配比3:4:3設計不合理，級配不能滿足粒級分配需要，特別是細棒Ф50在運行過程中有變形的情況；另外，磨機出口滾筒篩設計不合理，大顆粒煤漿攔截不了，以至于后序的煤漿振動篩必須連續(xù)運行，攔截大顆粒煤漿。因大顆粒煤漿阻塞滾筒篩出口溜槽、振動篩出口溜槽、高壓煤漿泵入口活門，造成因煤漿流量低，氣化爐而跳車的事故。有時振動篩難免出現(xiàn)破損，導致大顆?；烊朊簼{槽。固、液體添加劑的混用，造成煤漿的沉淀分層而堵塞煤漿管線。根據(jù)統(tǒng)計數(shù)據(jù)由于煤漿和煤漿泵的緣故引起德士古爐停車占總停車的比例約為28％，是德士古停車的最大原因，煤漿問題解決好，是德士古爐長周期穩(wěn)定運行的保障。因此，我公司在煤漿的制備上應花較大力氣。氣化：氣化爐爐壁超溫：熱電偶與耐火磚之間的空隙未用高溫硅酸鋁石棉塞實，導致竄氣，爐壁溫度超高。由于安裝熱電偶沒有詳細的資料說明和安裝經驗。氣化爐拱頂爐壁超溫：主要原因是氣化爐爐口耐火磚，因其與爐壁之間在設計上留有縫隙，磚受熱后膨脹，磚與磚之間出現(xiàn)裂縫，導致竄氣，造成氣化爐拱頂超溫。拱頂超溫在魯南、渭河在新砌好耐火磚投料開車的頭幾次，均有不同程度的超溫現(xiàn)象。針對爐壁拱頂超溫的這種情況，在砌筑爐口磚時，將氣化爐拱頂磚按爐口尺寸整體澆筑做好一塊環(huán)形磚以避免熱脹冷縮出現(xiàn)裂縫導致竄氣超溫。試用下來效果良好，在以后的開車過程中再也未出現(xiàn)拱頂爐壁超溫現(xiàn)象。建議改進措施：178。 從施工上注意178。 改進設計178。 選擇好的保溫材料178。 烘爐溫度嚴格按技術要求激冷室?guī)Щ規(guī)畤乐兀涸斐杉だ涫液铣蓺鈳脑蚩赡苁腔以俜e在下降管與上升管環(huán)隙，部分或全部封死氣流通道，致使合成氣不走環(huán)隙而從上升管外側翻出，這樣，勢必造成下降管未的熱合成氣與環(huán)隙冷合成氣良好的換熱，熱合成氣進入水浴從上升管外翻出勢必使水中產生大量氣泡造成整個激冷室沸騰液泛，并產生假液位，激冷室內沸騰的水通過合成氣管大量流入合成塔，形成激冷室?guī)F(xiàn)象?；宜畮У胶蠊ば?，低溫甲醇洗管線因為灰分出現(xiàn)堵塞。上海焦化廠采取的措施：178。 ；178。 減負荷操作；178。 將上升管下段加長200mm；盡量阻止熱合成氣從上升管外側翻出178。 將冷高壓灰水作為激冷水一段時間以降低激冷室內水溫；采取措施后有一定的效果，但是仍未解決激冷室?guī)Щ規(guī)膯栴}。對于我公司新上的裝置建議從以下的幾個方面注意：178。 加長激冷室尺寸，保證氣液傳熱面積以及增加氣液的分離空間；178。 激冷水量的設計應增大；178。 鎖斗的運行與之相配合；激冷水過濾器堵塞：兩只激冷水過濾器篩網Φ6的網眼已經全部堵塞。主要原因是不按操作規(guī)程對激冷水過濾器進行切換沖洗。激冷室上升管脫落：將固定上升管用的三根拉桿增加至六根。灰水系統(tǒng)：閃蒸系統(tǒng)管道磨損嚴重：中壓閃蒸和真空閃蒸調節(jié)閥后直管段（150～300）以及閥后彎頭處嚴重磨損；改為法蘭連接定期檢查更換；大角閥下部端板也是高磨損區(qū)，改為耐磨鋼板并定期檢查更換；灰水和黑水從氣化爐和碳洗塔的減壓分開，分別進入閃蒸系統(tǒng)；黑水和灰水結垢問題，高壓灰水換熱器及鎖斗沖洗器內污垢堵管、分析中壓成分為碳酸鈣和積灰，解決的方法：絮凝劑的選擇，保證操作配制和操作控制懸浮物；阻垢、緩蝕劑的選擇和操作管理；設計時對換熱器管中的流速設計應充分考慮。中壓閃蒸罐頂換熱器內漏，高壓灰水竄入閃蒸系統(tǒng)，造成中壓閃蒸分離罐液位滿，液位調節(jié)閥全開也無濟于事，最終導致閃蒸汽竄入灰水草和重力沉降槽，引起沉降槽頂蓋超壓變形，兩臺攪拌器聯(lián)軸器部分開裂，一臺攪拌器軸承彎曲。煤漿攪拌器故障引起氣化爐停車，主要原因，攪拌器停運近一天后，而用于吹擾的高壓空氣管被煤漿堵塞，因此，煤漿槽內處于相對靜止狀態(tài)，槽內的一些較大的顆粒逐漸沉積至煤漿槽底。攪拌器重新攪起了煤漿槽底沉積的大顆粒，堵塞了高壓煤漿泵入口活門，造成煤漿流量低而跳車。洗滌塔循環(huán)泵軸封泄漏嚴重，引起氣化系統(tǒng)停車。解決和改進的辦法，由于渣水系統(tǒng)內的灰水中所含的懸浮物對泵的密封填料磨損很嚴重。為此將冷凝液泵出口高壓冷凝液引至洗滌塔循環(huán)泵作為密封水，取得了很好的效果。灰水和黑水系統(tǒng)管道內壁結垢，系統(tǒng)停車冷卻、開車升溫使一些污垢脫落下來堵塞了激冷環(huán)，造成激冷水流量降低。防范措施是對系統(tǒng)定期進行酸洗，每次停車后操作人員要注意不能使渣池中的灰渣通過預熱水循環(huán)泵帶入激冷水管中去。停車后要對灰、黑水系統(tǒng)仔細地沖洗，開車前要對各灰水黑水管線的暢通情況仔細確認。氣化爐激冷室合成氣出口擋板落下，架在破渣機上方，激冷室不排渣。裝置設計上注意考慮激冷室合成氣出口擋板的設計。變換：變換管道開裂：變換廢鍋Ⅱ進口合成氣管線上焊縫泄漏，主要原因是設計的管道選材不對，在德士古合成氣中溫、中壓、強還原氣氛以及氣液兩相流條件下，304不銹鋼是不合適的。將變換管道材質更換為普通20鋼，加強監(jiān)測，定期測壁厚。甲醇循環(huán)壓縮機防喘振閥故障：主要原因防喘振閥被系統(tǒng)內未吹掃干凈的雜物卡主。造成甲醇循環(huán)壓縮機防喘振閥故障，無法關閉。變換廢鍋Ⅰ列管漏，停車檢查有46根列管漏。低溫甲醇洗：T102硫化氫濃縮塔尾氣大量帶液，由于焊接質量問題，第45塊、第63～71塊塔板被吹翻，除沫器有三分之一吹落，塔頂甲醇入口擋板脫落。這樣，造成了尾氣帶液嚴重。安裝質量問題是造成塔盤、除沫器被吹翻的主要原因，對T102的二根甲醇管線進行徹底改造，取消管廊上的倒U型，使T102工況波動小一些。三、 凈化裝置渭河化肥廠變換工序催化劑中毒的情況?！　∽儞Q工序砷中毒的問題，據(jù)介紹當時主要原因是氣化爐使用黃陵煤，灰份高，氣化爐、洗滌塔帶灰?guī)畬е麓呋瘎┲卸?。當時因分析上層催化劑中的砷的含量很高，推測為砷中毒，曾在變換爐內增加了一層除砷劑，因溫度高，水汽含量大，一開車就因粉化拆除。后來增加了變換分離器，更換了煤種，沒有出現(xiàn)類似的問題。渭化甲醇洗、液氮洗、硫回收甲醇洗、液氮洗及其硫回收系統(tǒng)出現(xiàn)過的主要問題1循環(huán)甲醇中水含量過高。由于分析監(jiān)控不力，甲醇/水分離塔工藝操作不當，使得循環(huán)甲醇中水含量達到了8－10％Wt，甲醇洗系統(tǒng)負荷只能加到70－75％。發(fā)現(xiàn)后經調整很快恢復正常。2由于設計原因，致使V1601（對應V1001）底部去C1605（T1005）塔溶液中含有大量CO2。C1605塔操作運行一直不正常，達不到設計工況要求且溫度波動大，甲醇浪費嚴重，如頂部設計溫度101℃，實際運行中僅60℃左右。3冷熱區(qū)交界熱交換器E1609（相應E1009）設計面積偏小。加之堵塞，換熱工況很差。冷區(qū)分流溫度偏離設計值較大，出現(xiàn)系統(tǒng)循環(huán)量偏大，二氧化碳超標等現(xiàn)象。后E1609經多次化學清洗，最終出現(xiàn)列管泄漏，堵管運行約一年。4大檢修打開設備人孔太多，時間也太長，未采取任何保護措施，致使設備氧化腐蝕嚴重，開車后嚴重堵塞。重新化洗。開車后基本正常。（相當于V1004）液位低聯(lián)鎖堵塞失靈，操作工監(jiān)控不力，致使P1604泵（相當于P1004）抽空著火，泵損壞嚴重。（V1001）液位調節(jié)閥選型太小，經過多次改造，效果仍不理想。液氮洗工序出現(xiàn)過的主要問題：（相當于E1001）蒸汽泄漏到再生氮中，使水份進入冷箱，造成局部堵塞；，帶入甲醇太多，吸附穿透，引起冷箱堵塞；，造成合成氣中CO含量超標，氨合成塔觸媒中毒。甲醇洗系統(tǒng)主要改造1. 針對問題2，在V1601液位調節(jié)閥后增加一個分離罐V1609，對C1605塔的穩(wěn)定操作作用很大，效果好。但由于該分離罐是后加的，其設計溫度太低（約－50℃）有CO2干冰出現(xiàn)，偶爾出現(xiàn)堵塞。2. 針對問題6，將LV1601（相當于LV1001）更換成稍大口徑閥門。3. 將E1609更換面積由2800→3400m2,繞管縫隙適當加大，投用后，系統(tǒng)工況超過了原設計工況，運行良好。4. 針對上述問題3和4，在原S1602位置，S1601位置，增加了三個超濾器，在C1604塔后E1610前增加了一個100目過濾器，投運后，有效的保證了溶液的干凈程度，效果良好。5. P1601泵（相當于P1001）打量不足，增加一臺大能力的泵。液氮洗的主要改造：6. E1704內芯換成不銹鋼管。7. 正常運行中冷箱冷量富裕，V1701（相當于V1102）液位需人工調節(jié)，不方便，增加液位自動調節(jié)閥。硫回收發(fā)生的問題及解決辦法：8. 首次升溫用LPG，因空氣配比不當，LPG燃燒不充分，在催化劑床層上結碳堵塞，被迫更換新催化劑。此次以后點火時用LPG，一旦升溫就采用燃料氣，不再使用LPG升溫。9. 最終冷凝器E2004(相當于E1004)管腐蝕泄漏，換用不銹鋼管束。10. 硫磺池內蒸汽盤管泄漏，換用不銹鋼管。烏石化化肥廠1. 低溫甲醇洗1987年CO變換發(fā)生催化劑架橋塌方，大量催化劑粉塵帶入甲醇洗裝置，在處理過程中又誤將甲醇洗系統(tǒng)吸收、再生塔人孔打開，使空氣進入造成氧化，加劇了腐蝕。由此使整個甲醇洗系統(tǒng)污染，換熱器換熱效果明顯下降，甲醇溶液再中攜帶雜質使泵堵塞，泵入口濾網頻繁清理，大量甲醇流失，甲醇溶液再生受到影響，工藝氣凈化不合格，微量COH2S超標，嚴重威脅下游的氮洗工藝，生產負荷僅能維持在80％～90％。幾度采用更換甲醇的辦法，也無濟于事，根據(jù)上述情況，癥結是系統(tǒng)太臟，大量FeS腐蝕產物附著在換熱器表面影響換熱效果。采取治理措施：全系統(tǒng)徹底進行化學清洗后，用氮氣保護。在貧甲醇儲槽溶液出口管線上增加一個微孔過濾器，清除溶液中攜帶的雜質。增大CO變換工藝氣分離器，控制變換氣帶水。增加一臺貧甲醇換熱器（E9），并將其換熱器結構進行改進，縮小管束間距。加大溶液再生塔煮沸器。增大甲醇蒸餾塔。九江石化化肥廠，吸收塔粗洗段洗滌量，始終處于波動狀態(tài)，難以控制。造成：粗洗流量控制回路無法投入自控給料泵打量頻繁波動，影響設備安全運行由于粗洗段甲醇量的波動，造成塔底液位的波動，進而引起再生塔各閃蒸壓力的波動，甚至威脅尿素裝置二氧化碳壓縮機的正常運行吸收塔吸收工況及二氧化碳的脫除效果也受到影響，成為脫碳裝置安穩(wěn)運行的重大隱患原因分析及改造設想：原因分析：吸收塔從第10塊塔盤出來的中心管到底部的甲醇中有氣體夾帶（或由于流動方式不穩(wěn)定所造成的局部閃蒸產生氣泡）造成泵內氣蝕，引起打量波動。在低負荷情況下由于流動夾帶現(xiàn)象，也不會影響泵的打量。改造設想：安裝一個流體導管，放在中心管入口處的塔盤上。這樣可以增強甲醇的流動方式，產生降液膜。當甲醇碰擊液面時，減少氣泡生成。更換底部出口錐管，改為短的直管，位于泵入口室上邊之下，長度約150mm。這樣可增加環(huán)隙，防止氣泡由泵部位冒出。在中心管出口安裝擋板。在泵入口處，位于破渦器上面安裝支撐格板，填充高度位于中心管底部出口150mm。2. 開車初期進行水洗堿洗水洗干燥很有必要。堿洗用60℃的2％～3％的碳酸鈉水溶液，按甲醇流程循環(huán)進行。堿洗完成的標志為堿液中油含量逐漸上升，然后下降直到穩(wěn)定在較低濃度為止。因實驗室只測到痕量油脂，故堿洗只進行10h，堿洗后的水清洗一共進行了10天，累計沖水排水建立循環(huán)清洗一共進行了15次。干燥用氮氣作介質，用時6天。干燥結束標志為各導淋氣體露點在－20℃以下。3. 因設計上未考慮碳黑和其它雜物在再沸器AEA207A/B和AEA209A/B管內濃縮排出問題，致使該設備在運行一段時間后，就出現(xiàn)結垢傳熱效果下降，影響溶液再生問題?，F(xiàn)有的處理辦法是將再沸器內芯抽出，用鐵釬銃銑。（在再生塔和精餾塔的進料線上增加一個金屬過濾器以濾掉進料中雜物）4. 液氮洗工序：分子篩降溫：分子篩在投入使用前須將溫度降至－45℃以下，設計上用前工序即甲醇洗脫碳的氣體進行冷卻降溫，從0℃降至－45℃以下約需2～3h，將前工序甲醇循環(huán)充壓的氮氣引入分子篩，可縮短用工藝氣降溫