【導(dǎo)讀】截面尺寸、分布情況等）。支撐方式為，立桿縱距＠500，梁下立桿橫距＠300即梁中增加承重?？奂U步距＠1200，確保安全。梁底模板采用60厚的木板，梁對串螺栓增強為。均要做說明，其它較下梁可參照較大梁進(jìn)行操作。），該樓面下的支撐不能拆除，立桿間距與上層同，并支撐至可靠基礎(chǔ)。利用柱子作為抗失穩(wěn)的基礎(chǔ)，梁板承重架必須與第個砼柱子抱箍牢固，間距＠1200。測，必須達(dá)到要求，并請監(jiān)理檢測、驗收。承重架搭設(shè)人員應(yīng)系好安全帶，在梁下。部位滿鋪腳手片，確保模板、鋼筋工操作安全。架子工必須檢查是否有上崗證件，澆搗前應(yīng)做好安全交底，并做好安全應(yīng)急預(yù)案，報公司批準(zhǔn)。生較大的沖擊荷載。立即通知樓層指揮人員，停止作業(yè)并作好人員疏散工作。工程施工合同》。多功能宴會廳前廳主梁600X1000，400X1000，模板支架的鋼管壁厚不得小于3mm。

　　

【正文】 值，根據(jù) JGJ130－ 2020，剛度驗 算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下 : 其中， l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； 面板的最大撓度計算值 : ν = 5(384106)=； 面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板的最大允許撓度值 [v] = min( / 150,10)mm，滿足要求！ 三、梁底縱向支撐小楞的強度和剛 度驗算 本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 : W=104 mm3； I=106 mm4； 荷載的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。最大彎矩取恒荷載和活荷載最不利布置的彎矩之和。荷載計算如下： q=＝ 。 抗彎強度驗算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載 的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 最大彎矩 M == kNm； 最大剪力 Q == ； 最大受彎應(yīng)力 σ = M / W = 104/104 = N/mm2； 支撐小楞的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值 fm= N/mm2，滿足要求 ! 抗剪強度驗算 截面最大抗剪強度必須滿足 : 支撐小楞的受剪應(yīng)力值計算： τ = 3102/(2) = N/mm2； 支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv =； 支撐小楞的受剪應(yīng)力計算值 τ = N/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv= N/mm2,滿足要求 ! 撓度驗算 最大撓度考慮為靜荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下 : 支撐小楞的最大撓度計算值 ν = /(100106)=； 支撐小楞的最大撓度計算值 ν = mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 [v] =min(,10) mm，滿足要求！ 四、梁底橫向支撐鋼管的強度驗算 梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進(jìn)行計算。計算簡圖如下： 1 、荷載計算 梁底支撐小橫桿的間距為 (2+1)= m。 荷載為板模板下的小楞對其產(chǎn)生的支座反力。作用在小 橫桿上的力分別為 (從左到右 )： N1 = kN， N2 = kN。 計算簡圖 (kN) 變形圖 (mm) 彎矩圖 (kNm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 支座反力 RA = RB= kN； 最大彎矩 Mmax= kNm； 最大撓度計算值 νmax= mm； 最大受彎應(yīng)力 σ = M / W = 105/103 = N/mm2； 梁底支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強度設(shè)計值 fm = N/mm2,滿足要求 ! 梁底橫向支撐小楞的最大撓度： ν = mm； 梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 ν = mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 [v] =min(,10) mm，滿足要求！ 五、梁跨度縱向支撐鋼管計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等 ,通過方 木的集中荷載傳遞。 梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力 P= kN。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖 (kNm) 支撐鋼管計算變形圖 (mm) 支撐鋼管計算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax = kNm ； 最大變形 νmax = mm ； 最大支座力 Rmax = kN ； 最大應(yīng)力 σ = 106 /(103 )= N/mm2； 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度 ν= [v]=min(600/150,10)mm,滿足要求 ! 六、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R= kN； kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求 ! 七、不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 立桿荷載 根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值 Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷 載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分： 通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計算，此值為 F1 = kN ； 除此之外，根據(jù)《規(guī)程》條文說明 ，支架自重可以按模板支架高度乘以。故支架自重部分荷載可取為 F2=＝ ； 通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重： F3=(+()/2)(+)= kN； 立桿受壓荷載總設(shè)計值為： N =++= kN； 立桿穩(wěn)定性驗算 υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； A 立桿的截面面積，按《規(guī)程》附錄 B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； KH高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過 4m時，按《規(guī)程》 ； 計算長度 l0按下式計算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=+2=； l0 = kμh==； 式中 ： h支架立桿的步距 ， 取 ； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取； μ 模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)程》附表 D－ 1， μ =； k 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； 故 l0取 ； λ = l0/i = / = 142 ； 查《規(guī)程》附錄 C得 υ= ； KH=1/[1+()] = ； σ =N/(υAKH)=103/( )= N/mm2； 立桿的受壓強度計算值 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f= N/mm2 ，滿足要求。 八、組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算 立桿荷載 根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值 Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總 設(shè)計值計算。由前面的計算可知： Nut＝ ； 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 wk == = kN/m2； 其中 w0 基本風(fēng)壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： w0 = kN/m2； μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為 ； 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = m； 立桿穩(wěn)定性驗算 σ =N/(υAKH)=103/( )+ N/mm2； 立桿的受壓強度計算值 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f= N/mm2 ，滿足要求。 九、模板支架整體側(cè)向力計算 根據(jù)《規(guī)程》 ，風(fēng)荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力 N1表達(dá)式為： 其中： F作用在計算單元頂部模板上的水平力（ N）。按照下面的公式計算： AF結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（ mm2），本工程中AF=103102=106mm2； wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對模板，風(fēng)荷載體 型系數(shù) μs取為 ,wk =μsw 0==； 所以可以求出F=AFw kl a/La=1061061000=。 H模板支架計算高度。 H= m。 m計算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為： 0根。 lb模板支架的橫向長度（ m），此處取梁兩側(cè)立桿間距 lb＝ m。 la 梁底立桿縱距（ m）， la= m。 La梁計算長度（ m）， La= m。 綜合以上參數(shù)，計算得 N1=3((0+1))=。 考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng)考慮疊合效應(yīng)時，按照下式重新計算： 計算得： σ =( + ) / ( )=。 σ = N/mm2 小于 N/mm2 ，模板支架整體側(cè)向力滿足要求。 十、立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計值 : fg = fgkk c = 20201=2020 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= 2020 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ： N = kN； 基礎(chǔ)底面面積 ： A = m2 。 p = ≤ fg=2020 kPa 。地基承載力滿足要求！ 為確保 模板支架整體側(cè)向安全 ，故在實際施工中梁兩側(cè)立桿采用雙立桿，確保整體穩(wěn)定性。 250厚板模板支架計算書 一、綜合說明 根據(jù) D、 E座 14修 D圖紙中 ， 由于 ED— EG交 E3— E10 軸 中模板支撐架高 米， 板厚 ，編制本專項施工方案。 其中 樓板 最大板塊 ， 梁中對中板 長 寬＝ 。 荷載 噸。 噸 / m2,支撐方式 為，立桿縱距＠ 600，橫距 800,采用 雙扣件，立桿步距＠ 1200。 樓板部位支撐理論上 采用 800 600 間距，但為搭設(shè)方面和考慮安全，施工時 根據(jù)梁間距排列。 （一）模板支架選型 根據(jù)本工程實際情況，結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料，進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計計算。 （二）編制依據(jù) 中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ130－ 2020）。 ***省地方標(biāo)準(zhǔn)，《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》（ DB33/10352020）。以下簡稱《規(guī)程》。 建設(shè)部 《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》 (JGJ5999)。 本工程相關(guān)圖紙，設(shè)計文件。 國家、省有關(guān)模板支撐架設(shè)計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件。 二、搭設(shè)方案 （一）基本搭設(shè)參數(shù) 模板支架高 H為 ，立桿步距 h（上下水平桿軸線間的距離）取 ，立桿縱距 la取 ，橫距 lb取 。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度 a取 。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬 60mm，高 80mm，布設(shè)間距 。 （二）材料及荷載取值說明 本支撐架使用 Ф48，鋼管壁厚不得小于 3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達(dá) 65Nm時，不得發(fā)生破壞。 按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。 三、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算 荷載首先作用在板底模板上，按照 底?！啄７侥?/鋼管→橫向水平鋼管→扣件 /可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ) 的傳力順序，分別進(jìn)行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算 。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。 （一）板底模板的強度和剛度驗算 模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示 : （ 1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時， 模板的截面抵抗矩為： w＝ 1000182/6=104mm3； 模板自重標(biāo)準(zhǔn)值： x1＝ 1 =； 新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值： x2＝ 241 =6kN/m； 板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值： x3＝