【正文】 (t/+ t//)15平均溫差℃14316傳熱系數(shù)KW/(m2℃)選取6517計算省煤器受熱面積m239118工質(zhì)質(zhì)量流速Kg/ m2s查表40019工質(zhì)流通面積Am220管徑及壁厚mm選取32421每根管子的截面積m222管子總根數(shù)n根10423橫向節(jié)距mm按選取8824管子排數(shù)排按選取5225管子彎曲半徑RmmR=—5026每排管子根數(shù)根227單根管長lm28縱向平均節(jié)距mm 由圖計算6029每根管子實際平均長度m由圖計算30實際布置對流受熱面積m231防磨罩面積m2由圖計算32計算對流受熱面積m239935誤差ΔA%100（）/2根據(jù)省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表11?1中。表10?2省煤器尺寸計算序號名 稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚dδmm選取3242橫向節(jié)距S1mm按s1/d=883縱向平均節(jié)距S2pjmm據(jù)圖s2/d=604管子排數(shù)布置Z1排逆流、順列525每排管子數(shù)n1根結(jié)構(gòu)設計26工質(zhì)流通截面積Am2 Z1 n17煙氣流通面積Aym2據(jù)圖計算8對流受熱面積Asmm2n1Z1lpjπd9防磨罩面積Afmm210計算對流受熱面積m239911輻射層有效厚度Sm(4s1s2/πd21)表10?3省煤器熱力計算序號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù) 值1煙氣進口溫度θ′℃查表4052煙氣進口焓H′KJ/kg查表52413水出口焓h//KJ/kg4水出口溫度t//℃查表5水進口溫度t/℃假定1706水進口焓h/KJ/kg查表7227沸騰度X08水吸熱量KJ/kg182111出口煙焓H″kJ/kg12出口煙溫θ//℃查表27513平均煙溫θpj℃1/2(θ″+θ′)34014平均水溫tpj℃1/2(t/+ t//)煙氣體積（標準狀況）m3/kg查表水蒸汽體積份額查表三原子氣體體積份額查表煙氣密度Kg/m3飛灰濃度查表15煙氣流速wym/sBjVy（+273）/273Fy16煙氣對流放熱系數(shù)adW/(m2℃)18三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/（）10．2[(+)/()1/]()20飛灰輻射減弱系數(shù)1/（）21煙氣輻射吸收力Kps1/（）22煙氣黑度a1ekps23灰污系數(shù)24管壁灰污層溫度th℃25輻射放熱系數(shù)afw/m2 0C26修正后的輻射放熱系數(shù)af/w/m2 0C29傳熱系數(shù)Kw/m2℃30平均溫壓t℃(tdtx)/ln(td/tx)14331對流傳熱量QcrKJ/kgkHt/Bj180232計算誤差e%100（Qd—Qcr）/Qd第十一章 下級空氣預熱器設計及熱力計算表11—1空氣預熱器結(jié)構(gòu)特性計算序號數(shù)值名稱符號單位計算公式結(jié)果1管子規(guī)格mm選取402橫向節(jié)距mm683縱向節(jié)距mm424橫向相對節(jié)距5縱向相對節(jié)距6煙道寬度am7煙道深度bm8橫向管數(shù)根699沿空氣流向管排數(shù)排6410管子根數(shù)n根441611管子高度lm由結(jié)構(gòu)計算得12總受熱面Am213空氣流通截面m2(azd3)l14煙氣流通截面m2 空氣預熱器傳熱計算表11—2 空氣預熱器傳熱計算序號數(shù)值名稱符號單位計算公式結(jié)果1煙氣入口溫度’℃省煤器出口煙溫2752煙氣入口焓h/KJ/Kg查表3空氣入口溫度t,℃已知304空氣入口焓H/KJ/Kg查表5空氣出口溫度t”℃已知6空氣出口焓H//KJ/Kg查表15527平均空氣溫度℃ 8平均空氣焓KJ/Kg查表8939出口過量空氣系數(shù)β//a//lΔalΔazf10空氣吸熱量QkKJ/Kg116611煙氣出口焓h//KJ/Kg203512煙氣出口溫度θ//℃查表13平均煙溫℃14煙氣體積（標準狀況）m3/Kg查表15煙氣流速m/sBjVyTpj /273Ay16相對管長l/dl/d17水蒸氣體積份額查表18煙氣側(cè)放熱系數(shù)w/m2℃19空氣流速m/s20空氣側(cè)放熱系數(shù)w/m2℃21利用系數(shù)選用22傳熱系數(shù)Kw/m2℃25逆流溫壓℃(tdtx)/ln(td/tx)26大溫降℃27小溫降℃28參數(shù)P29參數(shù)R30溫壓修正系數(shù)查表31溫壓98．632傳熱量QKJ/KgkHt/Bj118233誤差﹪第十二章 熱力計算數(shù)據(jù)的修正和計算結(jié)果匯總熱力計算數(shù)據(jù)的修正列于表12?1中。表12?1熱力計算數(shù)據(jù)的修正序號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù) 值（一）排煙熱損失修正1排煙溫度θpy℃由預熱器熱力計算知2排煙焓HpykJ/kg查焓溫表3320353排煙熱損失q2%(HpyapyHlk176。)(1q4/100)/Qr*100（二）鍋爐熱效率修正1鍋爐總熱損失Σq%q2+q3+q4+q5+q62鍋爐熱效率ηgl%100Σq（三）鍋爐燃料消耗量修正1鍋爐實際燃料消耗量BKg/hQgl(ηglQr)2計算燃料消耗量BjKg/hB(1q4/100)（四）鍋爐吸熱量修正1熱空氣溫度trk℃由預熱器熱力計算知3202理論熱空氣焓Hrk176。kJ/kg查焓溫表333空氣帶入爐內(nèi)的熱量QkkJ/kgβky″Hrk176。+(Δal+Δazf)Hlk176。41kg燃料帶入爐內(nèi)熱量QlkJ/kgQr(100q3q4q6)/(100q4)+Qk5爐膛吸熱量QflkJ/kgφ(QlHl″)由空氣預熱器熱力計算知排煙溫度為155℃，與排煙溫度假定值145℃相差10℃，符合要求。由空氣預熱器熱力計算知熱空氣溫度為320℃，與假定值320℃相差0℃，符合要求。（1） 燃料支配熱量 Qr==24720kJ/kg （2） 鍋爐熱效率 ηgl=0. 9376（3） 機械不完全燃燒熱損失 q4=2%（4） 爐膛吸熱量 Ql=（5） 凝渣管區(qū)域傳熱量 Qn=1045 kJ/kg（6） 高溫對流過熱器吸熱量 Qg=2491 kJ/kg（7） 爐頂吸熱量 Q = kJ/kg（8） 低溫對流過熱器吸熱量 Qd=3379 kJ/kg（9） 上級省煤器對流吸熱量 Qsm= KJ/kg（10） 上級空氣預熱器吸熱量 Qky= KJ/kg（11） 下級省煤器對流吸熱量 Qsm=1802 KJ/kg（12） 下級空氣預熱器吸熱量 Qky=1182 KJ/kg（13） 上述吸熱量之和 ΣQ=23704 KJ/kg（14） 熱平衡計算絕對誤差 ⊿Q=QrηglΣQ(1q4/100)= kJ/kg（15） 熱平衡計算相對誤差 δQ=|Q/Qr|100%= %因為δQ〈177。%，所以符合要求；表122 熱力計算結(jié)果匯總序號名稱符號單位數(shù)值爐膛凝渣管高溫對流過熱器低溫對流過熱器高溫省煤器高溫空氣預熱器低溫省煤器低溫空氣預熱器1管徑及壁厚dδmm606383832440324402計算受熱面積Am213723823653993進口煙溫θ′℃10529757706205154052754出口煙溫θ″℃11097706205154052755工質(zhì)進口溫度t′℃335250170306工質(zhì)出口溫度t″℃3753352503207煙氣流速wym/s8工質(zhì)流速wm/s9傳熱溫差Δt℃50521814310傳熱系數(shù)kW/(m2℃)707011吸熱量Qxr/QfjkJ/kg249133791802118212焓增量ΔhkJ/kg12416513吸收量份額δ% 第十三章 鍋爐總體概況 鍋爐為單汽包，自然循環(huán)煤粉爐，呈∏形布置爐膛由密封良好的Ф606鰭片管膜式水冷壁組成，爐膛截面深寬= 6400 mm6400mm。燃燒器呈四角切圓布置。爐膛上部出口處，沿爐膛寬度方向布置凝渣管，橫向節(jié)距為256mm。高溫對流過熱器布置在后屏過熱器之后，位于折焰角的斜坡之上，低溫過熱器由側(cè)墻包覆管、后墻包覆管及爐頂包覆管組成。全部受熱面采用懸吊和支承相結(jié)合的方式。低溫再熱器受熱面載荷通過懸吊管由爐頂剛架承重，受熱面向下膨脹。省煤器由旁路省煤器、隔墻省煤器和主省煤器三部分組成。旁路省煤器及隔墻省煤器為懸吊式，主省煤器則由三組剛架支承，擱置在水泥構(gòu)架梁上。兩臺回轉(zhuǎn)空預器直接安置在9m運轉(zhuǎn)層上，由水平煙道連接，置于尾部豎井的后側(cè)。鍋爐煙井周圍有管子包覆，采用重力載荷小，厚度薄的敷管爐墻，除尾部空預器、煙風道、灰斗及主省煤器外，鍋爐的全部受熱面載荷均懸吊在爐頂剛梁上，受熱面均做向下自由膨脹，爐頂剛架通過KKKK4混凝土構(gòu)架把負荷傳遞到鍋爐基礎(chǔ)上。鍋爐汽溫調(diào)節(jié)，主蒸汽采用一、二級噴水減溫，再熱蒸汽采用煙氣擋板，作升溫調(diào)節(jié)，擋板布置在旁路省煤器下方的傾斜450管上。此外，在高溫再熱器進口處設有事故噴水裝置，作為不得已時的降溫調(diào)節(jié)措施。當鍋爐負荷在75％—100%內(nèi)運行時，調(diào)溫裝置可以維持過熱蒸汽溫度及再熱汽溫在額定值。另外，在低溫再熱器出口還設有微量噴水調(diào)節(jié)，以配合煙氣擋板的調(diào)溫。本鍋爐按固態(tài)除渣設計，采用帶有粗破碎機的刮板式機械除渣裝置。爐膛四周水冷壁管全部采用Φ60 6mm的鰭片管制成密閉的膜式水冷壁 。水冷系統(tǒng)主要是由大直徑下降管、分配集箱及其支管、水冷壁、上升管、汽水引出管、上下集箱、汽包組成的循環(huán)回路。爐水由汽包經(jīng)4根Φ419 36mm大直徑下降管及其下端的分配集箱，以及44根分配支管均勻地進入14只下集箱，然后分14個循環(huán)回路上升，經(jīng)上集箱和46根汽水引出管進入汽包；在汽包中汽水混合物經(jīng)內(nèi)部裝置分離清洗，干凈蒸汽被引入到過熱器具，分離下來的水和省煤器來給水混合一起，再進入大直徑下降管，進行周而復始的循環(huán)。整個水冷壁管，以及敷設其上的爐墻，均通過上集箱上的吊桿