【導(dǎo)讀】第一章編制依據(jù)----------------------------------------------4. 第二章工程概況----------------------------------------------5. 第四章施工部署---------------------------------------------10. 第七章應(yīng)急預(yù)案---------------------------------------------25. 本工程1#-3#樓、5#-12#樓十一幢二類高層住宅,P1-P3三幢單層變配電用房，S1配?；炷凉嘧痘?。本工程正負(fù)零以上標(biāo)準(zhǔn)層采用插槽式鋼管支模架施工。

　　

【正文】 中的位置 居中 梁左側(cè)立桿距梁中心線距離 (mm) 450 梁底增加立桿根數(shù) 1 梁底增加立桿布置方式 按梁兩側(cè)立桿間距均分 梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離 (mm) 450 梁底支撐次楞最大懸挑長度 (mm) 0 梁底支撐 次楞根數(shù) 4 梁底支撐次楞間距 100 每縱距內(nèi)附加梁底支撐主楞根數(shù) 0 設(shè)計(jì)簡圖如下： 平面圖 立面圖 三 、模板驗(yàn)算 模板類型 膠合板 模板厚度 t(mm) 18 模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f](N/mm2) 15 模板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ](N/mm2) 模板彈性模量 E(N/mm2) 6000 取單位寬度 b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算： W＝ bh2/6=10001515/6＝ 37500mm3， I＝ bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 q1＝ [(G1k+G2kh)+Q1k]b=[(+)+3]1＝ q1靜 ＝ [G1k+G2kh]b＝ [+]1＝ q1活 ＝ Q1kb ＝ 31＝ q2＝ [1(G1k+G2kh)+1Q1k]b＝ [1(+)+13]1＝ 計(jì)算簡圖如下： 強(qiáng)度驗(yàn)算 Mmax＝ L2+ L2＝ +＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 Vmax＝ L+ L＝ +＝ τmax=3Vmax/(2bh)=3103/(2100015)=≤[τ]= 符合要求！ 撓度驗(yàn)算 νmax＝ (100EI)=1004/(1006000281250)＝ ≤[ν]＝ min[L/150， 10]＝ min[100/150， 10]＝ 滿足要求！ 支座反力計(jì)算 設(shè)計(jì)值 (承載能力極限狀態(tài) ) R1=R4= L+ L=+＝ R2=R3= L+ L=+＝ 標(biāo)準(zhǔn)值 (正常使用極限狀態(tài) ) R139。=R439。==＝ R239。=R339。==＝ 四 、次楞驗(yàn)算 次楞類型 方木 次楞截面類型 (mm) 6080 次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f](N/mm2) 13 次楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ](N/mm2) 次楞截面抵抗矩 W(cm3) 次楞彈性模量 E(N/mm2) 9000 次楞截面慣性矩 I(cm4) 次楞計(jì)算方式 二等跨連續(xù)梁 承載能力極限狀態(tài)： 梁底模板傳遞給左邊次楞線荷載： q1左 ＝ R1/b=＝ 梁底模板傳遞給中間次楞最大線荷載： q1中 ＝ Max[R2,R3]/b = Max[,]/1= 梁底模板傳遞給右邊次楞線荷載： q1右 ＝ R4/b=＝ 次楞自重： q2＝ () 梁左側(cè)模板傳遞給左邊次楞荷載 q3左 ＝ ()= 梁右側(cè)模板傳遞給右邊次楞荷載 q3右 ＝ ()= 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊次楞荷載 q4左 ＝[(+)+3]()/21= 梁右側(cè)樓板傳遞給右邊次楞荷載 q4右 ＝[(+)+3](())/21= 左側(cè)次楞荷載 q左 ＝ q1左 +q2+q3左 +q4左 =+++= 中間次楞荷載 q中 = q1中 + q2=+= 右側(cè)次楞荷載 q右 ＝ q1右 +q2+q3右 +q4右 =+++= 次楞最大荷載 q=Max[q左 ,q中 ,q右 ]=Max[,]= 正常使用極限狀態(tài)： 梁底模板傳遞給左邊次楞線荷載： q1左 39。＝ R139。/b=＝ 梁底模板傳遞給中間次楞最大線荷載： q1中 39。＝ Max[R239。,R339。]/b = Max[,]/1= 梁底模板傳遞給右邊次楞線荷載： q1右 39。＝ R439。/b=＝ 次楞自重： q239。＝ 1() 梁左側(cè)模板傳遞給左邊次楞荷載 q3左 39。＝ 1()= 梁右側(cè)模板傳遞給右邊次楞荷載 q3右 39。＝ 1()= 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊次楞荷載 q4左 39。＝[1(+)+13]()/21= 梁右側(cè)樓板傳遞給右邊次楞荷載 q4右 39。＝[1(+)+13](())/21= 左側(cè)次楞荷載 q左 39。＝ q1左 39。+q239。+q3左 39。+q4左 39。=+++= 中間次楞荷載 q中 39。= q1中 39。+ q239。=+= 右側(cè)次楞荷載 q右 39。＝ q1右 39。+q239。+q3右 39。+q4右 39。 =+++= 次楞最大荷載 q39。=Max[q左 39。,q中 39。,q右 39。]=Max[,]= 為簡化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁計(jì)算，如下圖： 抗彎驗(yàn)算 Mmax＝ max[， ]＝ max[， 02]＝m σ=Mmax/W=106/40833=≤[f]=13N/mm2 滿足要求 ！ 抗剪驗(yàn)算 Vmax＝ max[， ql2]＝ max[， 0]＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(25070)＝ ≤[τ]= 滿足要求 ！ 撓度驗(yàn)算 ν1＝ 39。l14/(100EI)＝ 9004/(1009000104)＝≤[ν]＝ min[l1/150， 10]=min[900/150， 10]＝ 6mm 滿足要求！ 支座反力計(jì)算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=max[,+qL2]=max[,+0]= 同理可得： 梁底支撐次楞所受最大支座反力依次為R1=,R2=,R3=,R4= 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。=max[39。L1,39。L1+q39。L2]=max[,+0]= 同理可得： 梁底支撐次楞所受最大支座反力依次為R139。=,R239。=,R339。=,R439。= 五 、主楞驗(yàn)算 主楞類型 鋼管 主楞截面類型 (mm) Ф48 主楞計(jì)算截面類型 (mm) Ф48 主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f](N/mm2) 205 主楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ](N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩 W(cm3) 主楞彈性模量 E(N/mm2) 206000 主楞截面慣性矩 I(cm4) 可調(diào)托座內(nèi)主楞根數(shù) 1 抗彎驗(yàn)算 主楞彎矩圖 (kNm) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 主楞剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax=2Vmax/A=21000/424＝ ≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 主楞變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ min[L/150， 10]=min[450/150， 10]＝ 3mm 滿足要求！ 支座反力計(jì)算 承載能力極 限狀態(tài) 支座反力依次為 R1=， R2=， R3= 六 、可調(diào)托座驗(yàn)算 荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 可調(diào)托座承載力容許值 [N](kN) 30 扣件抗滑移折減系數(shù) kc 是否考慮荷載疊合效應(yīng) 是 扣件抗滑移驗(yàn)算 兩側(cè)立桿最大受力 N＝ max[R1,R3]＝ max[,]＝≤8= 單扣件在扭矩達(dá)到 40～ 65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 可調(diào)托座驗(yàn)算 可調(diào)托座最大受力 N＝ max[R2]＝ 12kN≤[N]=30kN 滿足要求！ 七 、立桿驗(yàn)算 立桿鋼管截面類型 (mm) Ф483 立桿鋼管計(jì)算截面類型 (mm) Ф483 鋼材等級 Q345 立桿截面面積 A(mm2) 424 回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立桿截面抵抗矩 W(cm3) 支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù) η 懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù) k 抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f](N/mm2) 205 支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 q(kN/m) 長細(xì)比驗(yàn)算 hmax=max(ηh,h+2ka)=max(1500,1500+2600)=2340mm λ=hmax/i=2340/=≤[λ]=150 長細(xì)比滿足要求！ KH=1 查表得， υ＝ 風(fēng)荷載計(jì)算 Mw＝ υcωkl ah 2/10＝ ＝ m 穩(wěn)定性計(jì)算 R1＝ ， R2＝ ， R3＝ 立桿最大受力 Nw＝ max[R1+N邊 1， R2， R3+N邊 2]+()+Mw/lb＝max[+[(+)+3](+)/2， ，+[(+)+3](+)/2]++＝ f＝ N/(υAKH)+Mw/W＝ (4241)+106/4490＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 八 、高寬比驗(yàn)算 根據(jù)《建筑施工承插型插槽式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》 DB33/T11172020 第：鋼管支架整體高寬比不宜大于 3 H/B=≤3 滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算 ！