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【正文】 24 支撐的變形監(jiān)測(cè)采用水準(zhǔn)儀進(jìn)行。做法是：在首層柱的側(cè)面標(biāo)示出觀測(cè)基準(zhǔn)點(diǎn)，分別在支撐桿上標(biāo)示觀測(cè)點(diǎn)（沉降觀測(cè)點(diǎn)位置在該層結(jié)構(gòu)面上約 處，垂直度觀測(cè)點(diǎn)應(yīng)在模板支撐下方 30cm50cm 處）。在整個(gè)澆筑混凝土的過程中，安裝專人在首層外圍進(jìn)行監(jiān)測(cè)。 處理方法 當(dāng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)接近或達(dá)到報(bào)警值時(shí)，應(yīng)立 即停止施工作業(yè)，組織有關(guān)方采取應(yīng)急或搶險(xiǎn)措施，直至整改或加固完成后方可進(jìn)行施工作業(yè)，并向上級(jí)有關(guān)部門報(bào)告。 高大支模架專項(xiàng)論證方案 25 七、計(jì)算書及相關(guān)圖紙 7． 板模板 (扣件式 )計(jì)算書 一、工程概況 新澆混凝土板特性 取最大面積板 新澆混凝土樓板厚度 (mm) 200 模板支架高度 H(m) 模板支架的縱向長(zhǎng)度 La(m) 30 模板支架的橫向長(zhǎng)度 Lb(m) 18 二、模板支撐體系設(shè)計(jì) 立桿縱向間距 la(mm) 900 立桿橫向間距 lb(mm) 900 縱橫向水平桿步距 h(mm) 1500 次 楞布置方式 平行于立桿縱向方向 次楞間距 (mm) 300 荷載傳遞至立桿方式 雙扣件 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值折減系數(shù) 1 立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度 a(mm) 100 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下： 模板設(shè)計(jì)平面圖 高大支模架專項(xiàng)論證方案 26 模板設(shè)計(jì)縱向剖面圖 高大支模架專項(xiàng)論證方案 27 模板設(shè)計(jì)橫向剖面圖 三、荷載設(shè)計(jì) 模板及支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 模板 (kN/m2) 次楞 (kN/m) 主楞 (kN/m) 支架 (kN/m) 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3) 24 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3) 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2) 1 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2) 2 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2) 基本風(fēng)壓 ω0(kN/m2) 重現(xiàn)期 30年一遇 城市 上海 風(fēng)荷載高度變化系數(shù) μz 地面粗糙度 D類 (有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū) ) 模板支架頂部離建筑物地面的高度(m) 10 風(fēng)荷載體型系數(shù) μs 支架 模板支架狀況 敞開式 風(fēng)荷載作用方向 沿模板支架橫向作用 與風(fēng)荷載在同面內(nèi)的計(jì)算單元立桿數(shù) n 10 模板 1 四、模板驗(yàn)算 模板驗(yàn)算方式 三等跨連續(xù)梁 模板類型 木模板 模 板厚度 (mm) 15 模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2) 15 模板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2) 模板彈性模量 E(N/mm2) 6000 取 。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3， I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=γGΣqGk+=[+(24+)]+(1+2)= 抗彎驗(yàn)算 Mmax===m 高大支模架專項(xiàng)論證方案 28 σmax=Mmax/W=106/37500=≤fm=15N/mm2 符合要求！ 抗剪驗(yàn)算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh)=3103/(2100015)=≤fv= 符合要求！ 撓度驗(yàn)算 νmax=(100EI)=3004/(1006000281250)= νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[300/150， 10]=2mm 符合要求！ 五、次楞驗(yàn)算 次楞驗(yàn)算方式 二等跨連續(xù)梁 次楞材質(zhì)類型 方木 次楞材料規(guī)格 (mm) 6080 次楞材料自重 (kN/m) 次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2) 13 次楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2) 次楞截面抵抗矩 W(cm3) 64 次楞截面慣性矩 I(cm4) 256 次楞彈性模量 E(N/mm2) 9000 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： q=γGΣqGk+=[(+(24+))+]+(1+2)= 強(qiáng)度驗(yàn)算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/64000=≤fm=13N/mm2 符合要求！ 抗剪驗(yàn)算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh0)=31000/(26080)= τmax=≤fv= 符合要求！ 撓度驗(yàn)算 νmax=(100EI)=9004/(10090002560000)= νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[900/150， 10]=6mm 符合要求！ 支座反力計(jì)算 Rmax=== 六、主楞 (橫向水平鋼管 )驗(yàn)算 高大支模架專項(xiàng)論證方案 29 主楞驗(yàn)算方式 三等跨連續(xù)梁 主楞材質(zhì)類型 鋼管 主楞材料規(guī)格 (mm) Ф483 主楞材料自重 (kN/m) 主楞截面面積 (cm2) 主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 Fm(N/mm2) 205 主楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩 W(cm3) 主楞截面慣性矩 I(cm4) 主楞彈性模 量 E(N/mm2) 206000 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 主楞彎矩圖 (kNm) 主楞剪力圖 (kN) 高大支模架專項(xiàng)論證方案 30 主楞變形圖 (mm) 支座反力依次為 R1=,R2=,R3=,R4= 強(qiáng)度驗(yàn)算 σmax=Mmax/W=106/4490=≤fm=205N/mm2 符合要求！ 抗剪驗(yàn)算 τmax=2Qmax/A=21000/424= τmax=≤fv=125N/mm2 符合要求！ 撓度驗(yàn)算 νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[900/150， 10]=6mm 符合要求！ 扣件抗滑驗(yàn)算 是否考慮荷載疊合效應(yīng) 是 最大支座反力 Rmax=max[R1,R2,R3,R4]= Rmax==， ≤1=12kN 在扭矩達(dá)到 40～ 65Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！ 七、立桿驗(yàn)算 鋼管類型 Ф483 截面面積 A(mm2) 424 截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓、彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f](N/mm2) 205 長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算 h/la=1500/900=， h/lb=1500/900=，查附錄 D，得 k=， μ= l0=max[kμh， h+2a]=max[1500， 1500+2100]=2498mm λ=l0/i=2498/=158≤[λ]=210 長(zhǎng)細(xì)比符合要求！ 查《規(guī)程》附錄 C得 υ= 風(fēng)荷載驗(yàn)算 1) 模板支架風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 la=， h=，查《規(guī)程》表 υw= 因風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，所以 b=la=， b/h= 通過插入法求 η，得 η= μzω0d2==， h/d= 通過插入法求 μs1，得 μs1= 高大支模架專項(xiàng)論證方案 31 因此 μstw=υwμs1(1ηn)/( 1η)=()/()= μs=υwμstw== ωk=== 2) 整體側(cè)向力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 ωk==1= 穩(wěn)定性驗(yàn)算 KH=1/[1+()]= 不組合風(fēng)荷載時(shí) Nut＝ γG∑NGk+∑NQk=Rmax+=+= σ=(υAKH)=103/(424)=≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 組合風(fēng)荷載時(shí) Nut＝ γG∑NGk+∑NQk=R39。max+=+= Mw= lah2/10=m σ=(υAKH)+Mw/W= 103/(424)+106/(103)=≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 整體側(cè)向力驗(yàn)算 結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積 AF(m2) 33 F=33 N1=3FH/[(m+1)Lb]=3[(4+1)18]= σ=(+N1)/(υAKH)= (+)103/(424)=≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 八、立桿地基基礎(chǔ)驗(yàn)算 地基土類型 混凝土 地基承載力設(shè)計(jì)值 fak(kPa) 160 地基承載力調(diào)整系數(shù) mf 1 基礎(chǔ)底面面積 A(m2) 立桿底墊板的底面平均壓力 p=N/(mfA)=(1)=≤fak=160kPa 符合要求！ 九、拆模時(shí)間驗(yàn)算 樓板的長(zhǎng)邊長(zhǎng)度 (m) 15 樓板的短邊與長(zhǎng)邊的比值 樓板活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2) 2 鋼筋的級(jí)別 HRB335 混凝土強(qiáng)度等級(jí) C35 混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度 (N/mm2) 樓板支座配筋 υ18 配筋的間距 (mm) 120 澆注層的實(shí)測(cè)強(qiáng)度 (N/mm2) 12 參考《建筑施工安全手冊(cè)》 (杜榮軍主編 ，中國(guó)建筑工業(yè)出版社出版 )，各樓層層高、樓面設(shè)計(jì)荷載、樓板板厚均按相同計(jì)。 支架所受各類荷載的取值 附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為： N板 i=(24+)= 模板自重為： N模 i== 支架自重為： N支 gi== 混凝土澆筑施工荷載為： N澆 i=(1+2)= 樓蓋總的設(shè)計(jì)荷載為： NQ=2+ = 高大支模架專項(xiàng)論證方案 32 澆筑層的荷載計(jì)算 (設(shè)當(dāng)前澆筑層為第 i層 ) 澆筑層荷載強(qiáng)度達(dá)到 12/100％ =％設(shè)計(jì)強(qiáng)度 N支 i = N板 i+N模 i+N支 gi+N澆 i=+++= 澆注層樓板承載力驗(yàn)算 (1)澆注層樓板信息 驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮