【正文】 給水泵入口汽化，應(yīng)建立比定壓除氧器更大的 以克服暫態(tài)過程)(rNPSHgph????出現(xiàn)的 H 正值。設(shè)法減小 ，可根據(jù)具體情況在技術(shù)上可考慮采用以下有關(guān)措施?)(gpHdv????進(jìn)行改造：（1） 提高除氧器的安裝高度，用除氧器高位布置產(chǎn)生凈正壓頭 H 來防止給水泵汽蝕。（2） 采用低轉(zhuǎn)速的前置水泵，減少 NPSHr 和降低 H.（3） 減少泵吸水管道上不必要的彎頭及水平管段的長(zhǎng)度，以降低該管段上的阻力降 p0 .?（4） 縮短滯后時(shí)間 T 減少 Hmax?，即減小吸入管長(zhǎng)度或適當(dāng)縮小吸入管直徑，使流速加快，由于流速加快會(huì)增加吸入管壓降，故吸入管流速不宜過高。，加大流量來減少 T.“冷”水,用加速泵入口水溫的下降來減小 T。（5） 在驟降負(fù)荷暫態(tài)過程中，除氧器給水箱內(nèi)存水的閃蒸，起阻礙除氧器壓力下降的作用（6） 裝設(shè)能快速（在滯后時(shí)間內(nèi)）投入的備用汽源，阻止除氧器壓力繼續(xù)下降。14．除氧器為何要并列運(yùn)行？其溫度、壓力、和水位的波動(dòng)對(duì)運(yùn)行有何影響？答：對(duì)采用切換母管制主蒸汽系統(tǒng)的電廠各臺(tái)除氧器一般均為定壓運(yùn)行除氧器，它們之間也要進(jìn)行并聯(lián)運(yùn)行。并用汽平衡管和水平衡管將各臺(tái)除氧水箱連通，如某除氧器壓力發(fā)生變化將會(huì)引起水箱水位波動(dòng)，不僅影響除氧效果，也對(duì)給水泵運(yùn)行不利。15．試比較生水、軟水、工業(yè)水、凝結(jié)水和給水水質(zhì)的差異？答：未經(jīng)處理的補(bǔ)充水稱為生水，一般先利用生水泵將生水送入生水預(yù)熱器內(nèi)利用 的蒸汽加熱，然后再送入化學(xué)水處理車間。經(jīng)化學(xué)處理后的補(bǔ)充水稱為“軟化水” ，它能滿足中參數(shù)電廠水質(zhì)的要求，以避免硬垢的生成；采用陰陽離子交換樹脂的化學(xué)除鹽處理，可以除去水中的硅鹽、鈉鹽等可稱為除鹽水；其品質(zhì)接近汽輪機(jī)凝結(jié)水。汽輪機(jī)凝結(jié)水經(jīng)過除氧稱為鍋爐給水；從上述敘述過程中既可看出生水、軟水、除鹽水、凝結(jié)水和給水水質(zhì)的差異。16．回?zé)嵯到y(tǒng)利用廢熱時(shí)，對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性有何影響？它的燃料節(jié)約如何計(jì)算？答：回?zé)嵯到y(tǒng)利用廢熱時(shí)，不可避免地要排擠部分回?zé)岢槠Ｈ粲枚üβ史治?，因回?zé)岢槠慌艛D使其做功減少，則凝汽做功要增加，從而帶來額外的冷源損失；因此降低了廢熱回收的經(jīng)濟(jì)效益。但評(píng)價(jià)鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)給電廠帶來的經(jīng)濟(jì)效益時(shí)，應(yīng)包括熱能回收的經(jīng)濟(jì)效益和工質(zhì)補(bǔ)充水量減少帶來的經(jīng)濟(jì)效益總和。這種熱能回收的熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算，屬于既有熱量、又有工質(zhì)進(jìn)入熱力系統(tǒng)時(shí)引起原則性熱力系統(tǒng)方案比較計(jì)算的類型。由于這部分能量的回收是通過熱功轉(zhuǎn)換的熱力系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn)的，不僅會(huì)影響汽輪機(jī)組熱功轉(zhuǎn)換的效果，更主要的是影響整個(gè)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性（如熱耗率和煤耗率） 。若只從汽輪機(jī)的局部范圍看，因回收的熱量要計(jì)入汽輪機(jī)的熱耗，但它的質(zhì)量不及新蒸汽高，故機(jī)組總的熱功轉(zhuǎn)換效率 反會(huì)降低。i?但從整個(gè)電廠的角度來看，這部分熱量的回收因減少了工質(zhì)和能量的損失，使電廠的熱經(jīng)濟(jì)性提高、煤耗下降。17．鍋爐連續(xù)排污擴(kuò)容器的壓力應(yīng)如何確定？有無最佳值？答：蒸汽回收率 ，式中的分子是 1kg 排污水在擴(kuò)容器內(nèi)的放熱量，它決定于汽包,blflblff hD????壓力與擴(kuò)容器的壓力差。分母是擴(kuò)容器工作壓力下 1kg 排污水的汽化潛熱。在壓力變化范圍不大時(shí)，它可看作一個(gè)常數(shù)。因此當(dāng)鍋爐壓力一定時(shí)，擴(kuò)容器的壓力越低，回收工質(zhì)的數(shù)量越多（一般為排污量的30%50%） 。即獲得的擴(kuò)容蒸汽量是靠排污水的能位貶值（壓降）來實(shí)現(xiàn)的（能位貶值用來使部分排污水變成蒸汽） ，能位貶值愈厲害，得到的擴(kuò)容蒸汽量越多，此時(shí)蒸汽的質(zhì)量愈差，因此在排污水的利用上，可通過對(duì)回收工質(zhì)的數(shù)量與質(zhì)量方面的要求來選擇擴(kuò)容器的壓力；此值即為最佳值。18．為什么連續(xù)排污擴(kuò)容器的分離蒸汽一般均送入除氧器？答：除氧器的壓力較低，分離蒸汽送入除氧器可減少排擠較高壓力的回?zé)岢槠士商岣邿峤?jīng)濟(jì)性。因除氧器又是一個(gè)回收各種汽水流的設(shè)備，所以擴(kuò)容蒸汽送入除氧器是最佳去處。對(duì)于汽包鍋爐，采用一級(jí)連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽系統(tǒng)，將擴(kuò)容蒸汽引入除氧器，因此擴(kuò)容器的壓力就取決于除氧器的壓力，對(duì)于高壓熱電廠的汽包鍋爐，采用兩級(jí)連續(xù)排污擴(kuò)容系統(tǒng)，根據(jù)擴(kuò)容蒸汽的利用條件，應(yīng)分別引入除氧器和大氣式補(bǔ)水除氧器。19．利用鍋爐排污水熱量或其它廢熱時(shí)，往往要排擠某級(jí)回?zé)岢槠鴮?dǎo)致額外的冷源損失，此時(shí)汽輪機(jī)裝置效率如何變化？如何證明此時(shí)熱經(jīng)濟(jì)形是提高的？答：只從汽輪機(jī)的局部范圍看，因回收的熱量要計(jì)入汽輪機(jī)的熱耗，但它的質(zhì)量不及新蒸氣高，故機(jī)組總的熱功轉(zhuǎn)換效率 反會(huì)降低。但從整個(gè)電廠的角度來看，這部分熱量的回收因減少了工質(zhì)和能量的損i?失，使電廠的熱經(jīng)濟(jì)性提高、煤耗下降。20．某兩級(jí)混合式加熱器的汽輪發(fā)電機(jī)組 PeL=1200kW，已知 p0=、t 0=435℃、p1=、h 1=2939kj/kg、p 2=、h 2=、p c=、h c=、 mg=。試求：機(jī)組的汽耗率 d0、熱耗率 q0 和機(jī)組絕?對(duì)電效率 eL。計(jì)算時(shí)忽略新汽和抽汽管道的壓降和散熱。? 解：根據(jù)機(jī)組參數(shù)查水蒸汽表得 　h 1,=,= kj/kg hc,= h0=3310 kj/kg 根據(jù)混合式加熱器的熱平衡可列出方程 ,212,1 )()( c?????? ,1) 把各參數(shù)的焓值代入上兩式得 )()(21 73)( 從以兩式解得 ?? 則機(jī)組的汽耗率為 mgc hhd ??)]()()(1[(360202220 ???? )](6.)931(9.)23().[( 6 ???????=[kg/] 則熱耗率為 　q 0=d0(h0h1,)= ()=[kj/] 機(jī)組的絕對(duì)電效率 =?qel?21．已知兩級(jí)回?zé)岬钠啺l(fā)電機(jī)組，其有關(guān)參數(shù)同習(xí)題 20。若兩級(jí)均為表面式加熱器，端差 =5℃，計(jì)算下列兩種不同疏水方式時(shí)的 d0、q 0、 eL， 并結(jié)合習(xí)題 20 計(jì)算結(jié)果進(jìn)行? ?分析比較。（1）疏水自流入凝汽器；（2）兩級(jí)疏水各用疏水泵打入加熱器出口的主凝結(jié)水管中，并已知其混合焓為648kj/kg 和 。 解 ：根據(jù)端差可算出兩級(jí)加熱器的出口焓值為: 　h r1,= kj/kg hr2,= kj/kg 根據(jù)表面式加熱器及凝汽器可列出熱平衡方程 ,21,1)(r???? ,2c ,212,1, )(crc hhh?? 把各參數(shù)的焓值代入上式得 ()= ()=,2? hrc,= + +(1 ) 從上式解得 = = hrc,=? 則機(jī)組的汽耗率為 mgchhd ??)]()()(1[(360202220 ???? )]()31(94.)3().[( 6 ??????=[kg/] 則熱耗率為 　q 0=d0(h0hr1,)= ()=[kj/] 機(jī)組的絕對(duì)電效率 =?el? (2) 根據(jù)兩個(gè)加熱器的能量平衡關(guān)系可得方程 ,212, )()( cr hh????? ,1, )rh 把各參數(shù)的焓值代入上兩式得 )()( 22? 370)( 從上式解得 = =? 則機(jī)組的汽耗率為 mgc hhhd ??)]()())([(62021010210 ????? )](0745.)29310()2391().[( 6 ???????????=[kg/] 則熱耗率為 　q 0=d0(h0hr1,)= ()=[kj/] 機(jī)組的絕對(duì)電效率 =?el?由上述計(jì)算結(jié)果看出:混合式加熱器熱經(jīng)濟(jì)性最高；疏水逐級(jí)自流入凝汽器的 表面式加熱器系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性最差；疏水疏水泵打入加熱器出口的表面式加熱器系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性居于兩者之間。22．汽輪發(fā)電機(jī)組有關(guān)數(shù)據(jù)同習(xí)題 20，兩級(jí)均采用混合式加熱，主蒸汽管道的壓損是 p=8%，?試求機(jī)組的 d0、q 0和 eL 并與習(xí)題 21 的結(jié)果進(jìn)行比較。? 解 ：p ,1=(1 p)p1= =?? p,2=(1 p)p2= = 根據(jù) p,1 , p,2 查水蒸汽表得 h,1=,2= 根據(jù)兩個(gè)加熱器的能量平衡關(guān)系可得方程 ,1, )(???? ,212,1 ))( ch 把各參數(shù)的焓值代入上兩式得 ( )(8654.)( 221 ????? 從上式解得 = =? 則機(jī)組的汽耗率為 mgc hhd ?)]()()([(302022210? )]()931(6.)239().[( ?????????? =[kg/] 則熱耗率為 　 q0=d0(h0hr1,)= ()=[kj/] 機(jī)組的絕對(duì)電效率=?el?23．汽輪發(fā)電機(jī)組有關(guān)數(shù)據(jù)同習(xí)題 20，若抽汽焓的利用系數(shù) = ，試計(jì)算兩級(jí)混合式加?熱器由于抽汽管道的散熱損失引起的機(jī)組熱耗率的相對(duì)變化。 解 根據(jù)兩個(gè)加熱器的能量平衡關(guān)系可得方程 ,2111, )(hh????? ,21,2 ))( ch? 把各參數(shù)的焓值代入上兩式得 )1(?????? )(654.)( ?? 從上式解得 = = 則機(jī)組的汽耗率為 mgc hhd ???)]()()(1[(30202220 ??? )]()931(8.)239()81..[( 6 ????????=[kg/] 則熱耗率為 　q 0=d0(h0hr1,)= ()=[kj/] 混合式加熱器由于抽汽管道的散熱損失引起機(jī)組的熱耗率的相對(duì)變化為: 10%|63|%1||0, ????? =%24．根據(jù)習(xí)題 20 已知數(shù)據(jù)，若同時(shí)考慮 ，試計(jì)算機(jī)組熱耗率的相對(duì)變化。98.,???p 解：若同時(shí)考慮 .0,???p 根據(jù)兩個(gè)加熱器的能量平衡關(guān)系可得方程 ,2111, )(hh??? ,21,2 )()( ch 把各參數(shù)的焓值代入上兩式得 ?? )()(2 ???? 從上式解得 = =? 則機(jī)組的汽耗率為 mgc hhhd ?)]()())(1[(3020211020 ??? )]()93(94.)23().[( 6 ????????=[kg/] 則熱耗率為 　q 0=d0(h0hr1,)= (=[kj/] 混合式加熱器由于抽汽管道的散熱損失引起機(jī)組的熱耗率的相對(duì)變化為: 10%|0|%1||0, ?????=%25．國(guó)產(chǎn) 31257 型汽輪發(fā)電機(jī)組在額定工況時(shí)：p 0=、t 0=435℃、pc=、 mg=，其回?zé)嵯到y(tǒng)及汽水焓值如下圖所示。用試湊法和解方程求 H5?加熱器主凝結(jié)水出口的混合焓，并計(jì)算該汽輪發(fā)電機(jī)組的絕對(duì)內(nèi)效率 I。?解 另各加熱器出口的焓值為 h,r1 、h ,r2 、h ,r3 、h ,r4 、h ,r5 、h ,rr(為 H4 的入口焓) 根據(jù)各加熱器的熱平衡關(guān)系可列出下列方程h,r1 h,r2= (h1h,1) (1)?h,r2 h,r3= (h2h,2)+ ((h1 h,2) (2)h,r3= ( + )h,2+ 3h3+(1 3) h,r4 (3)?(1 3)( h,r4 h,rr)= 4(h4h,4) (4)1(1 3) h,rr= (1 3 4 5) h,r5+h,5( 4+ 5) (5)12?( h,5h,c) (1 3 4 5)= 4(h,4 h,5)+ 5(h5 h,5) (6)1?2 把以上各參數(shù)的值代如上式得701574= () (1)= ()+ () (2)21?= ( + )+ +(1 3) (3)1 2(1 3)()= 4() (4)?(1 3) = (1 3 4 5) h,r5+301( 4+ 5) (5)212?( h,) (1 3 4 5)= 4()+ 5()(6)12