【導(dǎo)讀】道路中心線切線斜交88°①、橋梁上部結(jié)構(gòu)板梁為L=22米和L=16米預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板，水混凝土+5厘米瀝青混凝土+4厘米SMA。行形道部分空心板頂面鋪設(shè)8厘米C50防水混凝土。①、橋臺采用雙排鉆孔灌注樁承臺，樁徑100cm，樁底標(biāo)高-21.梁樁接蓋梁橋墩，灌注樁直徑120厘米，樁底高程-46米。②、臺后擋墻采用重力式擋土墻，漿砌塊石墻身，混凝土基礎(chǔ)。板端之間設(shè)置橋面連續(xù)縫；空心板采用GYZ圓板式橡膠支座。橋梁南側(cè)施工便道暢通，無任何障礙物。橋梁北側(cè)接運河路，周。老京杭運河現(xiàn)已無通航要求。置處，河寬為54米，水深為。由于水中墩蓋梁施工困難，所以本橋蓋梁采用抱箍法施工。2#橋墩蓋梁為七柱式橋墩，墩柱中心距離為，上方蓋。梁長43m，寬，高，砼澆筑量為。本工程工期為153日歷日。根據(jù)我公司的施工經(jīng)驗和施工能力、進(jìn)度要求及現(xiàn)場勘察情況，設(shè)立項目經(jīng)理部。與墩柱夾緊產(chǎn)生的最大靜摩擦力，來克服臨時設(shè)施及蓋梁重量。度，用吊車將柱箍安放到位。抱箍內(nèi)壁用萬能膠粘貼7MM厚橡膠墊。

　　

【正文】 方案 33 =(5179。 179。 )/(384179。 105179。 179。 103) =＜ L/400=1mm（滿足要求） 式中 f撓度 mm E抗彎彈性模量 ,取 *1010KN/m3 ㈢ 、 縱 梁計算 (忽略 縱 梁自重 ) 在 橫 梁底部采用兩根 I40a型 工字 鋼作為 縱 梁，單根 縱 梁長 45m。 荷載計算 （ 1） 縱 梁上的總荷載： G=2628kN 縱 梁所承受的荷載假定為均布荷載 q： q= GZ/L=2628/43=單根 I40a工字 鋼所承受的均布荷載為： q′ =q/2=結(jié)構(gòu)力學(xué)計算 工 I40a型 工字 鋼的彈性模量 E=179。 105MPa。慣性矩 I=33759cm4。抗彎模量 Wx= 頂層加加強(qiáng)弦桿（高度 10cm），與縱梁相 交，空隙采用木楔和鋼板填塞。 （ 1） 、力學(xué)計算模型 建立力學(xué)模型如圖 23所示。 玉龍路 工程 蓋梁抱箍法施工方案 34 Dq=CREIAR ACEIR BBE m圖 23 縱梁計算模型圖 圖 23所示結(jié)構(gòu)體系為一次超靜定結(jié)構(gòu)，采用位移法計算。 （ 1）計算支座反力 RC： 第一步：解除 C點約束，計算懸臂端均布荷載與中間段均布荷載情況下的彎矩與撓度 aqallABqCD E M圖（）???????????)22(8 5)2(16)2(:2322laEIqllqaffEIlqafCEDC點位移量 玉龍路 工程 蓋梁抱箍法施工方案 35 M圖aD（+）8q(2 )2R AA CqRaBB E= ??? EIlqfC C 3 8 4 )2(5: 4點位移量 第二步：計算 C點支座反力 RC作用下的彎矩與撓度 a（ ）4Rc .2ARCaBD E=3 .18q ??? EIlRf CC 48 )2( 3 第三步：由 C點位移為零的條件計算支座反力 RC 由假定支座條件知 :∑ fc=0 玉龍路 工程 蓋梁抱箍法施工方案 36 （ 2）計算支座反力 RA、 RB 由靜力平衡方程解得 （ 3）彎矩圖 根據(jù)疊加原理，繪制均布荷載彎矩圖： 22qa()q22q 2a )=8( q= ? 縱梁端最大位移 =(↓ ) )1)2(3)2(6(24 )2( 23223 ??? lalaEIlqaf)18346(24 8 33223 ???? lalaEIlqa????? 2 )(2 alqRR BA0384 )2(51648 )2( 423 ???? EIalqEIqaEI lR C????????? ql qlqal lqqaR C 5616 )2(524 2222)198 (24 3 32 23 ?????????? EIq玉龍路 工程 蓋梁抱箍法施工方案 37 （ 1）根據(jù)以上力學(xué)計算得知，最大彎矩出現(xiàn)在 A、 B支座，代入 q′后 MB= q′ =179。 =178。 m σ = Mmax/Wx=（ 179。 106） =87193≈ 88MPa[σ w]=210MPa (滿足 ) （ 3） 最大撓度發(fā)生在蓋梁端 ? max= ＝ 179。 (179。 108179。 33759179。 108) =6mm [?]=a/400=? max[?](滿足要求 ) （ 4）縱梁跨度中點撓度 ? =179。 q′ /EI =179。 (100179。 179。 108179。 33759179。 108) = [?]=l/400=?[?](滿足要求 ) ㈣ 、側(cè)模支撐計算 力學(xué)模型 假定砼澆筑時的側(cè)壓力由拉桿和豎帶承受， Pm為砼澆筑時的側(cè)壓力， T T2為拉桿承受的拉力，計算圖式如圖 21所示。 荷載計算 砼澆筑時的側(cè)壓力： Pm=Kγ h 玉龍路 工程 蓋梁抱箍法施工方案 38 式中： K外加劑影響系數(shù)，取 ； γ 砼容重，取 26kN/m3； h有效壓頭高度。 砼澆筑速度 v按 ，入模溫度按 20℃考慮。 則： v/T= h=++179。 = Pm= Kγ h=179。 26179。 =19kPa 圖 21 側(cè)模支撐計算圖式 砼振搗對模板產(chǎn)生的側(cè)壓力按 4kPa考慮。 則： Pm=19+4=23kPa 蓋梁長度每延米上產(chǎn)生的側(cè)壓力按最不利情況考慮（即砼澆筑至蓋梁頂時）： P=Pm179。（ Hh） +Pm179。 h/2=23179。 +23179。 拉桿拉力驗算 玉龍路 工程 蓋梁抱箍法施工方案 39 拉桿（φ 20 圓鋼）間距 ， 范圍砼澆筑時的側(cè)壓力由上、下兩根拉桿承受。則有： σ =（ T1+T2） /A==179。 23/2π179。 ==44MPa[σ ]=160MPa(可符合要求 ) 豎帶抗彎與撓度計算 設(shè)豎帶兩端的拉桿為豎帶支點，豎帶為簡支梁，梁長 l0=，砼側(cè)壓力按均布荷載 q0考慮。 豎帶 [10b的彈性模量 E=179。 105MPa。慣性矩 Ix=?？箯澞Ａ縒x= q0=23179。 =最大彎矩： Mmax= q0l02/8=179。 178。 m σ = Mmax/2Wx=(2179。 179。 106) =≈ 39MPa[σ w]=160MPa(滿足要求 ) 撓度： fmax= 5q0l04/384179。 2179。 EIx=5179。 179。 (384179。 2179。 179。 108179。 179。 108)=[f]=l0/400=（滿足要求） ㈤ 、 抱箍計算 （ 1）、荷載計算 每個蓋梁按墩柱設(shè) 七 個抱箍體支承上部荷載，由上面的計算可知： 支座反力 即為抱箍所需摩擦力： RA=RB=[2(l+a)]q/2=[2(9+)]179。 以最大值為抱箍體需承受的豎向 壓力 N進(jìn)行計算，該值即為抱箍體需玉龍路 工程 蓋梁抱箍法施工方案 40 產(chǎn)生的摩擦力。 (2)、抱箍受力計算 ①螺栓數(shù)目計算 抱箍體需承受的豎向壓力 N= M24的高強(qiáng)螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查《路橋施工計算手冊》第 426 頁： M24 螺栓的允許承載力： [NL]=Pμ n/K 式中： P高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取 225kN。 μ 摩擦系數(shù)，取 ； n傳力接觸面數(shù)目，取 1； K安全系數(shù)，取 。 則： [NL]= 225179。 179。 1/= 螺栓數(shù)目 m計算： m=N’ /[NL]= ≈ 8個，取計算截面上的螺栓數(shù)目m=8 個。 則每條高強(qiáng)螺栓提供的抗剪力： P′ =N/8=[NL]= 故能承擔(dān)所要求的荷載。 ②螺栓軸向受拉計算 砼與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取μ = 計算 抱箍產(chǎn)生的壓力 Pb= N/μ =擔(dān)。 玉龍路 工程 蓋梁抱箍法施工方案 41 則： N’ =Pb=952kN 抱箍的壓力由 8條 M24的高強(qiáng)螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為 N1=Pb/8=952kN /8=[S]=119kN σ =N” /A= N′（ ） /A 式中： N′ 軸心力 m1所有螺栓數(shù)目，?。?8個 A高強(qiáng)螺栓截面積， A= σ =N” /A= Pb（ ） /A=119179。 (179。 8/15)/8179。 179。 104 =145080kPa=145MPa＜ [σ ]=200MPa 故高強(qiáng)螺栓滿足強(qiáng)度要求。 ③求螺栓需要的力矩 M 1)由螺帽壓力產(chǎn)生的反力矩 M1=u1N1179。 L1 u1= L1= M1=179。 132179。 = 2)M2為螺栓爬升角產(chǎn)生的反力矩 ,升角為 10176。 M2=μ 1179。 N′ cos10176。179。 L2+N′ sin10176。179。 L2 [式中 L2= (L2為力臂 )] =179。 132179。 cos10176。179。 +132179。 sin10176。179。 =(KN178。 m) M=M1+M2=+=(KN178。 m) =(kg178。 m) 玉龍路 工程 蓋梁抱箍法施工方案 42 所以要求螺栓的扭緊力矩 M≥ 77(kg178。 m) （ 3）抱箍體的應(yīng)力計算： 抱箍壁為受拉產(chǎn)生拉應(yīng)力 拉力 P1==179。 225=990（ KN） 抱箍壁采用面板δ 16mm的鋼板，抱箍高度為 。 則抱箍壁的縱向截面積： S1=179。 =(m2) σ =P1/S1=990/=124(MPa)＜ [σ ]=140MPa 滿足設(shè)計要求。 抱箍體剪應(yīng)力 τ =（ 1/2RA） /（ 2S1） =（ 1/2179。 789） /（ 2179。 ） =39MPa[τ ]=85MPa 根據(jù)第四強(qiáng)度理論 σ W=（σ 2+3τ 2） 1/2=（ 1242+3179。 392） 1/2 =130MPa[σ W]=145MPa 滿足強(qiáng)度要求。