【正文】 。m) 風荷載線分布最大荷載集度標準值(梯形分布) qwk=WkH = = 風荷載線分布最大荷載集度設計值 qw=qwk = = Myw: 橫梁在風荷載作用下的彎矩(kNm) Myw=qwB2(3H2/B2)/24 =()/24 =m(3)地震作用下橫梁彎矩 qEAk: 橫梁平面外地震荷載: βE: 動力放大系數(shù): 5 αmax: 地震影響系數(shù)最大值: Gk: 幕墻構件自重: 400 N/m2 qEAk=5αmax400/1000 =5400/1000 = qex: 水平地震作用線分布最大荷載集度標準值 B: 幕墻分格寬: 水平地震作用線分布最大荷載集度標準值(梯形分布) qex=qEAkH = = qE: 水平地震作用線分布最大荷載集度設計值 γE: 地震作用分項系數(shù): qE=qex = = MyE: 地震作用下橫梁彎矩: MyE=qEB2(3H2/B2)/24 =()/24 =m(4)橫梁強度: σ: 橫梁計算強度(N/mm2): 采用SG+SW+ Wx1: X軸抵抗矩: Wy2: y軸抵抗矩: γ: 塑性發(fā)展系數(shù): σ=(Mx/Wx1+Myw/Wy2+MyE/Wy2)103/ = ≤ｆa= 橫梁正應力強度可以滿足3. 幕墻橫梁的抗剪強度計算: 校核依據(jù): τmax≤[τ]=(1)Qwk: 風荷載作用下橫梁剪力標準值(kN) Wk: 風荷載標準值: B: 幕墻分格寬: 風荷載線分布呈梯形分布時： Qwk=WkB2(1H/B/2)/2 =()/2 =(2)Qw: 風荷載作用下橫梁剪力設計值(kN) Qw=Qwk = =(3)QEk: 地震作用下橫梁剪力標準值(kN) 地震作用線分布呈梯形分布時： QEk=qEAkB2(1H/B/2)/2 =()/2 =(4)QE:　地震作用下橫梁剪力設計值(kN) γE: 地震作用分項系數(shù): QE=QEk = =(5)Q: 橫梁所受剪力: 采用Qw+ Q=Qw+QE =+ =(6)τ: 橫梁剪應力 Ss: 橫梁型材截面面積矩: Iy: 橫梁型材截面慣性矩: t: 橫梁壁厚: τ=QSs100/Iy/t =100/ = ≤ 橫梁抗剪強度可以滿足 校核依據(jù): Umax≤L/180 橫梁承受呈梯形分布線荷載作用時的最大荷載集度： qwk：風荷載線分布最大荷載集度標準值(KN/m) qwk=WkH = = qex: 水平地震作用線分布最大荷載集度標準值(KN/m) qex=qEAkH = = 水平方向由風荷載和地震作用產生的彎曲: U1=(qwk+qex)Wfg41000(25/85(Hfg/2/Wfg)2+2(Hfg/2/Wfg)4)/ = 自重作用產生的彎曲: U2=5GKWfg41000/384/ = 綜合產生的彎曲為: U=(U12+U22) ==20mm Du=U/Wfg/1000 = =≤1/180 撓度可以滿足要求八、橫梁與立柱連接件計算 橫梁與立柱連接件計算: (第1處)1. 橫梁與立柱間連結(1)橫向節(jié)點(橫梁與角碼) N1: 連接部位受總剪力: 采用Sw+ N1=(Qw+QE)1000 =(+)1000 = 普通螺栓連接的抗剪強度計算值: 130N/mm2 Nv: 剪切面數(shù): 1 D1: 螺栓公稱直徑: D0: 螺栓有效直徑: Nvbh: 螺栓受剪承載能力計算: Nvbh=1D02130/4 (GBJ1788 ) =1130/4 = Num1: 螺栓個數(shù): Num1=N1/Nvbh = = 取 2 個 Ncb: 連接部位幕墻橫梁鋁型材壁抗承壓能力計算: t: 幕墻橫梁壁厚: Ncb=D1t120 Num1 (GBJ1788 ) =120 = ≥ 強度可以滿足(2)豎向節(jié)點(角碼與立柱) Gk: 橫梁自重線荷載(N/m): Gk=400H =400 = 橫梁自重線荷載設計值(N/m) G=Gk = = N2: 自重荷載(N): N2=GB/2 = = N: 連接處組合荷載: 采用SG+SW+ N=(N12+N22) N=(+) = Num2: 螺栓個數(shù): Num2=N/Nvbh = 取 2 個 Ncbj: 連接部位鋁角碼壁抗承壓能力計算: Lct1: 鋁角碼壁厚: Ncbj=D1Lct1120Num2 (GBJ1788 ) =120 = ≥ 強度可以滿足（二），玻璃幕墻分格為2000*2400一、風荷載計算 (1). 風荷載標準值計算: Wk: 作用在幕墻上的風荷載標準值(kN/m2) βgz: (按C類區(qū)計算): μf=(Z/10)＝ βgz=(1+2μf)= μz: (按C類區(qū)計算): (GB500092001) μz=(Z/10)= 風荷載體型系數(shù)μs= Wk=βgzμzμsW0 (GB500092001) = = kN/m2(2). 風荷載設計值: W: 風荷載設計值: kN/m2 rw: 風荷載作用效應的分項系數(shù)： 按《建筑結構荷載規(guī)范》GB500092001 規(guī)定采用 W=rwWk==二、玻璃的選用與校核 玻璃的選用與校核:(第1處) 本處選用玻璃種類為: 鋼化玻璃1. 玻璃面積: B: 該處玻璃幕墻分格寬: H: 該處玻璃幕墻分格高: A: 該處玻璃板塊面積: A=BH = =2. 玻璃厚度選取: Wk: 風荷載標準值: A: 玻璃板塊面積: K3: 玻璃種類調整系數(shù): 試算: C=WkA10/3/K3 =10/3/ = T=2(1+C) =2(1+) = 玻璃選取厚度為: 3. 該處玻璃板塊自重: GAK: 玻璃板塊平均自重(不包括鋁框): t: 玻璃板塊厚度: 玻璃的體積密度為: (KN/M3) BT_L 中空玻璃內側玻璃厚度為: (mm) BT_w 中空玻璃外側玻璃厚度為: (mm) GAK=(Bt_L+Bt_w)/1000 =(+)/1000 =4. 該處垂直于玻璃平面的分布水平地震作用: αmax: 水平地震影響系數(shù)最大值: qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2) qEAk=5αmaxGAK =5 = rE: 地震作用分項系數(shù): qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用設計值(kN/m2) qEA=rEqEAk =qEAK = =5. 玻璃的強度計算: 校核依據(jù): σ≤ｆg= N/mm2 Wk: 垂直于玻璃平面的風荷載標準值(N/mm2) qEK: 垂直于玻璃平面的地震作用標準值(N/mm2) σWk: 在垂直于玻璃平面的風荷載作用下玻璃截面的最大應力標準值(N/mm2) σEk: 在垂直于玻璃平面的地震作用作用下玻璃截面的最大應力標準值(N/mm2) θ: 參數(shù)(用于查玻璃板折減系數(shù)) η: 折減系數(shù) a: 玻璃短邊邊長: b: 玻璃長邊邊長: BT_L 中空玻璃內側玻璃厚度為: (mm) BT_w 中空玻璃外側玻璃厚度為: (mm) ψ: 玻璃板的彎矩系數(shù), 按邊長比a/b查 : Wk1 中空玻璃分配到外側玻璃的風荷載標準值 (N/mm2) Wk2 中空玻璃分配到內側玻璃的風荷載標準值 (N/mm2) qEk1 中空玻璃分配到外側玻璃的地震作用標準值 (N/mm2) qEk2 中空玻璃分配到內側玻璃的地震作用標準值 (N/mm2) Wk1=WkBT_w3/(BT_w3+BT_L3)= Wk2=WkBT_L3/(BT_w3+BT_L3)= qEk1=qEkBT_w3/(BT_w3+BT_L3)= qEk2=qEkBT_L3/(BT_w3+BT_L3)= 在垂直于玻璃平面的風荷載和地震作用下玻璃截面的最大應力標準值計算(N/mm2) 在風荷載作用下外側玻璃參數(shù)θ=Wk1a4/(Et4) = η: 折減系數(shù)，按θ= : 在風荷載作用下外側玻璃最大應力標準值σWk=6ψWk1a2η/t2 = 在地震作用下外側玻璃參數(shù)θ=qEK1a4/(Et4) = η: 折減系數(shù)，按θ= : 在地震作用下外側玻璃最大應力標準值σEk=6ψqEk1a2η/t2 = σ: 外側玻璃所受應力: 采用SW+: σ=σWK+σEK =+ = 在風荷載作用下內側玻璃參數(shù)θ=Wk2a4/(Et4) = η: 折減系數(shù)，按θ= : 在風荷載作用下內側玻璃最大應力標準值σWk=6ψWk1a2η/t2 = 在地震作用下內側玻璃參數(shù)θ=qEK2a4/(Et4) = η: 折減系數(shù)，按θ= : 在地震作用下內側玻璃最大應力標準值σEk=6ψqEk2a2η/t2 = σ: 內側玻璃所受應力: 采用SW+: σ=σWK+σEK =+ = 中空玻璃最大應力設計值應為內、外側玻璃最大應力設計值中的大者，為： N/mm2 df: 在風荷載標準值作用下?lián)隙茸畲笾?mm) D: 玻璃的剛度() te: 玻璃等效厚度te=(Bt_L3+Bt_w3)^(1/3)= ν: 泊松比，按JGJ 1022003 ，取值為 μ: 撓度系數(shù): D=(Ete3)/12(1ν2) = () df=μWka4η/D = (mm) 由于玻璃最大應力設計值σ=≤ｆg= 玻璃的強度滿足! 由于玻璃的最大撓度df=, (mm) 玻璃的撓度滿足!6. 玻璃溫度應力計算: 校核依據(jù): σmax≤[σ]=(1)在年溫差變化下, 玻璃邊緣與邊框間擠壓在玻璃中產生的 擠壓溫度應力為: E: 玻璃的彈性模量:105N/mm2 αt: 玻璃的線膨脹系數(shù): 105 △Ｔ: 年溫度變化差: ℃ c: 玻璃邊緣至邊框距離, 取 5mm dc: 施工偏差, 可取:3mm , b: 玻璃長邊邊長: 在年溫差變化下, 玻璃邊緣與邊框間擠壓在玻璃中產生的 溫度應力為: σt1=E(at△Ｔ(2cdc)/b/1000) =△Ｔ72(253)/b =(253)/ = 計算值為負,擠壓應力取為零. ＜ 玻璃邊緣與邊框間擠壓溫度應力可以滿足要求(2