【正文】 計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：； 2：立柱計(jì)算間距：B=1100mm； 3：立柱長度：L=3600mm； 4：立柱力學(xué)模型：單跨梁； 5：埋件位置：側(cè)埋； 6：板塊配置：石材； 7：選用錨栓：慧魚化學(xué)錨栓 FHBA 1280/165； 荷載值計(jì)算(1)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A = =(2)幕墻受水平荷載設(shè)計(jì)值組合：采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=+ =+ =(3)立柱單元自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=BL =11003600 =4356N(4)校核處埋件受力分析： V：剪力(N)； N：軸向拉力(N)； e0：剪力作用點(diǎn)到埋件距離，即立柱螺栓連接處到埋件面距離(mm)；　　V= =4356 =　　N=qBL =11003600 = M=e0V =80 =418176Nmm 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計(jì)算 [JGJ1452004]規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進(jìn)行彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：　　1：當(dāng)N/nMy1/Σyi2≥0時(shí)：　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi2　　2：當(dāng)N/nMy1/Σyi20時(shí)：　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：彎矩設(shè)計(jì)值；　　Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；　　y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；　　y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；　　L：軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：　　N/nMy1/Σyi2　 =75/22500　 =因?yàn)椋? ≥0所以： Nsdh=N/n+My1/Σyi2=，這里的Nsdh再乘以2就是現(xiàn)場實(shí)際拉拔應(yīng)該達(dá)到的值。另外，我們接著分析一下錨栓群受拉區(qū)的總拉力：當(dāng)N/nMy1/Σyi2≥0時(shí)： 螺栓群中的所有錨栓在組合外力作用下都承受拉力，中性軸在錨栓群形心位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N而當(dāng)N/nMy1/Σyi2＜0時(shí)： 最下排的錨栓底部埋板部分為結(jié)構(gòu)受壓區(qū)，螺栓群的中性軸取最下一排錨栓位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Nsdg=(NL+M)Σyi//Σyi/2本例中，因?yàn)椋? ≥0所以： Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N= 群錨受剪內(nèi)力計(jì)算 [JGJ1452004]規(guī)定，當(dāng)邊距c≥10hef時(shí)，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d； 當(dāng)邊距c10hef時(shí)，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；其中：　　hef：錨栓的有效錨固深度；　　c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：　　c=100mm10hef=800mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計(jì)值為：Vsdh=V/m= 錨栓或植筋鋼材破壞時(shí)的受拉承載力計(jì)算　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N [JGJ1452004]　　NRk,s=Asfstk [JGJ1452004]上面公式中：　　NRd,s：錨栓或植筋鋼材破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值；　　NRk,s：錨栓或植筋鋼材破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選??；　　As：錨栓或植筋應(yīng)力截面面積；　　fstk：錨栓或植筋極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；　　γRS,N：錨栓或植筋鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù)；　　NRk,s=Asfstk　　 =500　　 =42150N　　γRS,N=≥ [JGJ1452004]　　fyk：錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； γRS,N= =500/400　　　　=　 取：γRS,N= NRd,s=kNRk,s/γRS,N　　 =142150/　　 =28100N≥Nsdh=錨栓或植筋鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 混凝土錐體受拉破壞承載力計(jì)算 因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值NRd,c應(yīng)按下列公式計(jì)算： NRd,c=kNRk,c/γRc,N　　NRk,c=NRk,c0Ac,N/Ac,N0ψs,Nψre,Nψec,Nψu(yù)cr,N在上面公式中：　　NRd,c：混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值；　　NRk,c：混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選?。? γRc,N：混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，[JGJ1452004]采用，； NRk,c0：開裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； NRk,c0=fcu,(膨脹及擴(kuò)孔型錨栓) [JGJ1452004] NRk,c0=fcu,(hef30)(化學(xué)錨栓) [JGJ1452004]其中： fcu,k：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)其在4560MPa間時(shí)，； hef：錨栓有效錨固深度； NRk,c0=fcu,(hef30)　　 =　　Ac,N0：混凝土破壞錐體投影面面積，[JGJ1452004]??； scr,N：混凝土錐體破壞情況下，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間矩。 scr,N=3hef =380 =240mm　　Ac,N0=scr,N2 =2402　　 =57600mm2　　Ac,N：混凝土實(shí)有破壞錐體投影面積，[JGJ1452004]?。骸　c,N =(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N)其中： cc2：方向1及2的邊矩； ss2：方向1及2的間距； ccr,N：混凝土錐體破壞時(shí)的臨界邊矩，取ccr,N==80=120mm； c1≤ccr,N c2≤ccr,N s1≤scr,N s2≤scr,N　　Ac,N=(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N) 　 =(100+150+240)(120+200+240)　　 =162800mm2　　ψs,N：邊矩c對受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用： 　　ψs,N=+c/ccr,N≤1 (膨脹及擴(kuò)孔型錨栓) [JGJ1452004]　　 ψs,N=1 (化學(xué)錨栓) [JGJ1452004]　　其中c為邊矩，當(dāng)為多個(gè)邊矩時(shí)，取最小值，且需滿足cmin≤c≤ccr,N，[JGJ1452004]： 　　對于膨脹型錨栓(雙錐體) cmin=3hef　　 對于膨脹型錨栓 cmin=2hef　　 對于擴(kuò)孔型錨栓 cmin=hef　　ψs,N=+c/ccr,N≤1　　 =+120/120　　 =1　　所以，ψs,N取1?！　ˇ譺e,N：表層混凝土因?yàn)槊芗浣畹牟Ａё饔脤κ芾休d力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用，當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距s≥150mm或鋼筋直徑d≤10mm且s≥100mm時(shí)，；　　ψre,N=+hef/200≤1　　 =+80/200　　 =　　所以，ψre,?！　ˇ譭c,N：荷載偏心eN對受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1　　ψu(yù)cr,N：未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)，；　　把上面所得到的各項(xiàng)代入，得：　　NRk,c=NRk,c0Ac,N/Ac,N0ψs,Nψre,Nψec,Nψu(yù)cr,N　　 =162800/57600111　　 = NRd,c=kNRk,c/γRc,N　　 =1 =≥Nsdg=所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 錨栓或植筋鋼材受剪破壞承載力計(jì)算 VRd,s=kVRk,s/γRs,V [JGJ1452004]其中： VRd,s：鋼材或植筋破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值； VRk,s：鋼材或植筋破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選??； γRs,V：鋼材或植筋破壞時(shí)的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，[JGJ1452004]選用： γRs,V=[JGJ1452004]按規(guī)范，、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤；對本例， γRs,V=[JGJ1452004]　　　　=500/400　　　　=實(shí)際選取γRs,V=； VRk,s= [JGJ1452004] =500 =21075N VRd,s=kVRk,s/γRs,V =121075/ =14050N≥Vsdh=所以，錨栓或植筋鋼材受剪破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 混凝土楔形體受剪破壞承載力計(jì)算 VRd,c=kVRk,c/γRc,V [JGJ1452004]　　VRk,c=VRk,c0Ac,V/Ac,V0ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψu(yù)cr,V [JGJ1452004]在上面公式中： VRd,c：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值；　　VRk,c：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選??； γRc,V：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，[JGJ1452004]采用，； VRk,c0：混凝土理想楔形體破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值，[JGJ1452004]采用； Ac,V0：單錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時(shí)在側(cè)向的投影面積，[JGJ1452004]采用； Ac,V：群錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時(shí)在側(cè)向的投影面積，[JGJ1452004]采用； ψs,V：邊距比c2/c1對受剪承載力的影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； ψh,V：邊厚比c1/h對受剪承載力的影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； ψa,V：剪切角度對受剪承載力的影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； ψec,V：偏心荷載對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； fucr,V：未裂混凝土級錨區(qū)配筋對受剪承載力的提高影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用；下面依次對上面提到的各參數(shù)計(jì)算：　　c1=100mm　　c2=120mm　　ψs,V=+c2/≤1 [JGJ1452004]　　 =+120/　　 =1?。? ψs,V=　　VRk,c0=(dnom)(lf/dnom)(fcu,k) [JGJ1452004]其中：　　dnom：錨栓外徑(mm)；　　lf：剪切荷載下錨栓有效長度，取lf≤hef，且lf≤8d，本處取80mm； VRk,c0=(dnom)(lf/dnom)(fcu,k)　　 =(12)(80/12)(30)　　 =　　Ac,V0= [JGJ1452004]　　 =1002　　 =45000mm2　　Ac,V=(+s2+c2)h [JGJ1452004] =(100+200+120)400　　 =188000　　ψh,V=()1/3≥1 [JGJ1452004] =(100/400)1/3 =1取： ψh,V=1 ψa,V= ψec,V=1/(1+2eV/3c1)≤1 =1/(1+20/3/100) =1=1　　取ψec,V=1　　[JGJ1452004]要求，根據(jù)錨固區(qū)混凝土和配筋情況，ψu(yù)cr,V=把上面各結(jié)果代入，得到群錨砼楔形體破壞時(shí)的受剪承載能力標(biāo)準(zhǔn)值為：　　 VRk,c=VRk,c0Ac,V/Ac,V0ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψu(yù)cr,V　　 = 188000/45000111　　 =　 VRd,c=kVRk,c/γRc,V =1 =≥Vsdg=所以，群錨砼楔形體破壞時(shí)的受剪承載能力滿足計(jì)算要求！ 混凝土剪撬破壞承載能力計(jì)算　 VRd,cp=KVRk,cp/γRc,p [JGJ1452004]　　VRk,cp=kNRk,c [JGJ1452004]在上面公式中： VR