【正文】 端彎矩以繞柱端截面反時針旋轉(zhuǎn)為正，柱端剪力以順時針方向為正。表74 6軸線框架柱支座邊緣截面內(nèi)力標準值167。 以第3層B軸柱為例，說明如何對柱端彎矩設(shè)計值和剪力設(shè)計值進行調(diào)整。在地震組合中，*m，第2層柱下端彎矩為*m，KN*m。另知，節(jié)點左，*m。因節(jié)點左右梁端彎矩之和與上下柱端彎矩之和基本相等，即第3層柱上下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計值Mcb為： Mcu=（*）=*m *m，*m，則節(jié)點上下柱端截面逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和為*m，*m，*m，再按節(jié)點上下端柱的組合彎矩比例分配給柱端，即第3層柱下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計值Mcb為：Mcu=*（+）*(*)=*m調(diào)整后的柱端剪力設(shè)計值為：V=**（+*）=另外，，且不需要進行柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整。從表75可見，對A軸柱來說，柱截面的不利內(nèi)力Mmax,N,M,Nmin,M僅取自（+）和（+）兩種組合，故組合BCD軸柱時，僅考慮上述兩種組合。本設(shè)計僅組合了ABCD軸柱，其余從略。表75 AD軸線柱內(nèi)力組合表有震組合 非地震組合 層次截面()（SGk+)177。γRE(∑Mc=∑Mb+ +177。+177。∣M∣max N Nmax M Nmin M→←→←→←6上端M ─ N ─ 下端M ─ N ─ V ─ 5上端M N 下端M N V 3上端M N 下端M N V 1上端M N 下端M N V 注：1）；N和V的量綱為KN；2）表中上、下表示本層柱的上、下端截面； 3）柱端彎矩以繞柱端截面反時針旋轉(zhuǎn)為正，柱端剪力以順時針方向為正。 表76 BC軸線柱內(nèi)力組合表有震組合 非地震組合 層次截面()（SGk+)177。 ∑Mc =∑Mb+ +177。+177。∣M∣max N Nmax M Nmin M→←→←→←6上端M ─ N ─ 下端M ─ N ─ V ─ 5上端M N 下端M N V 3上端M N 下端M N V 1上端M N 下端M N V 注：1）；N和V的量綱為KN；2）表中上、下表示本層柱的上、下端截面；3）柱端彎矩以繞柱端截面反時針旋轉(zhuǎn)為正，柱端剪力以順時針方向為正。第8章 框架柱與框架梁截面設(shè)計167。8. 1. 框架梁的配筋 下面以6軸線第3層AB跨梁為例，說明計算方法，其余計算結(jié)果見表81（縱筋）和表82（箍筋）。 首先挑出AB跨梁跨中截面及支座截面的最不利內(nèi)力，即：跨中截面： M= KN*m支座截面 MA=*m MBl=*m V=*m，*m（非地震組合）和1/2簡支梁彎矩三者之中較大值，*m 第3層混凝土強度等級為C30，梁內(nèi)縱筋選用HRB325級鋼筋（fy=f/y=300KN/mm2).167。8. 梁正截面承載力計算 先計算跨中截面，因梁板現(xiàn)澆，故跨中按T型截面計算。梁受壓區(qū)翼緣寬度bf=1/3*7200=1900mm,翼緣厚度hf=100mm，h0=565mm. α1fcb/fh/f(h0h/f/2)=**1900*100*(565100/2) =*mM 故屬于第一類T形截面。αs=M/α1fcb/f h02=*106/**1900*5652=ξ=1(12*)1/2=As=α1fcb/f h0ξ/fy=**1900*565* =因As/bh0=(300*565)=%%,滿足要求。實配鋼筋4Φ16（As=806 mm2)再將跨中4Φ16全部伸入支座，作為支座支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（A/s=806 mm2),據(jù)此計算支座上部鋼筋數(shù)量。 支座A ：MA=*m，A/s=806 mm2 αs=Mf/y A/s (h0α/s) /α1fcb/f h02=*106300*806*(56535)/ **300*5652 = ξ=1(12*)1/2=0 .037 As=M/fy(h0 A/s)=*106/300*(56535)=1296mm2因A/s/ As=806/1296=(300*565) =%%故滿足要求。實配鋼筋2Φ20+2Φ22（As=1388mm2) 支座Bl ：MA=*m，A/s=806 mm2 αs=Mf/y A/s (h0α/s) /α1fcb/f h02=*106300*806*(56535)/ **300*5652 = ξ=1(12*)1/2=0 .039 As=M/fy(h0 A/s)=*106/300*(56535)=896mm2因A/s/ As=806/896=(300*565) =%%故滿足要求。實配鋼筋4Φ 20167。8. 梁斜截面承載力計算 支座A，Bl截面取相同的剪力設(shè)計值V=，該值應(yīng)滿足下式： fcb h0=***300*565=γREV = 故滿足要求。 箍筋采用HPB235級鋼筋(fyv=210N/mm2) Asv/s= =**300*565/*210*565 = 粱端箍筋加密區(qū)箍筋直徑和間距應(yīng)滿足規(guī)范要求，故選雙肢箍Φ8@100，則有Asv/s=101/100=,滿足要求。沿梁全長箍筋選用雙肢箍Φ8@200，相應(yīng)配筋率ρsv=Asv/bs=101/300*200=%*滿足要求。 由上述計算結(jié)果得知，梁箍筋數(shù)量是由構(gòu)造要求控制的。圖81框架梁縱向鋼筋計算表層號計算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左1層M/(kNm) A/s=α1fbhξ/f ρ%%%%%%%%%%實配鋼筋2Φ20+2Φ224Φ164Φ204Φ203Φ184Φ204Φ204Φ162Φ20+2Φ22 圖81框架梁縱向鋼筋計算表層號計算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左3層M/(kNm) 896 .58 A/s=α1fbhξ/f804 .00 ρ%%%%%%%%%%實配鋼筋2Φ20+2Φ224Φ164Φ204Φ203Φ184Φ204Φ204Φ162Φ20+2Φ22圖81框架梁縱向鋼筋計算表層號計算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左5層M/(kNm) A/s=α1fbhξ/f804 .00 ρ%%%%%%%%%%實配鋼筋2Φ20+2Φ224Φ164Φ204Φ203Φ184Φ204Φ204Φ162Φ20+2Φ22圖81框架梁縱向鋼筋計算表層號計算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左6層M/(kNm) A/s=α1fbhξ/f804 .00 ρ%%%%%%%%%%實配鋼筋4Φ164Φ184Φ164Φ163Φ184Φ164Φ204Φ184Φ16圖82框架箍筋數(shù)量計算表構(gòu)件層數(shù)V　選配雙肢箍筋間距s(mm)(Asv/s)/ρsv%直徑(mm)AB跨1 雙肢箍Φ8100/2003 雙肢箍Φ8100/2005 雙肢箍Φ8100/2006 雙肢箍Φ8100/200BC跨1 雙肢箍Φ8100/2003 雙肢箍Φ8100/2005 雙肢箍Φ8100/2006 雙肢箍Φ8100/200167。8. 2 框架柱的配筋167。 柱的剪跨比按式：M/VcHo計算，其中，Mc取柱上，下端截面彎矩設(shè)計較大者。計算柱的軸壓比時，N取考慮地震作用效應(yīng)組合的軸力設(shè)計值。表83是柱剪跨比和軸壓比的驗算結(jié)果，表中的Mc，Vc及N取自內(nèi)力組合表。這些值已經(jīng)考慮過內(nèi)力調(diào)整，但不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。柱的剪跨比宜大于2，（3級抗震等級）由表83可見，本工程各柱剪跨比和軸壓比均滿足要求。