【導讀】摘要：本設計是學生公寓設計，總建筑面積約為2600㎡，底層占地面積為㎡。高米，根據(jù)設計要求，設防烈度為7度，抗震等級為二級，設計中要考慮抗震設計。本方案采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結構，主體結構為雙向承重框架，橫向框架等跨。荷載和最不利內(nèi)力進行分析，通過底部剪力法求出地震荷載。本方案基礎形式采用柱下獨。立基礎.整個方案設計基本符合設計和結構要求，具有一定的創(chuàng)造性和合理性。

　　

【正文】 跨中 M 梁右端 M V BC跨 梁左端 M V 跨中 M 0 梁右端 M V 三層 AB跨 梁左端 M V 跨中 M 梁右端 M V BC跨 梁左端 M V 跨中 M 0 梁右端 M V 二層 AB跨 梁左端 M 115 V 跨中 M 梁右端 M V BC跨 梁左端 M V 跨中 M 梁右端 M V 一層 AB跨 梁左端 M 7 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 35 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表 218， 表 218橫向框架柱（考慮地震組合） 桿件 跨向 截面 內(nèi)力 荷載種類 內(nèi)力組合 恒載① 活載② 地震作用③ ① +② （ ① +② ） +③ 向左 向右 五層 A柱 柱頂 M N 177。 柱底 M 177。 N 177。 B柱 柱頂 M 177。 N 177。 柱底 M 177。 N 177。 四層 A柱 柱頂 M 177。 N 177。 柱底 M 177。 N 177。 B柱 柱頂 M 177。 N 177。 柱底 M 177。 N 177。 三層 A柱 柱頂 M 177。 N 177。 柱底 M 177。 49 N 293 177。 B柱 柱頂 M 177。 N 177。 柱底 M 177。 V 跨中 M 梁右端 M V BC跨 梁左端 M 96 V 跨中 M 梁右端 M 96 V 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 36 N 177。 二層 A柱 柱頂 M 177。 66 N 177。 柱底 M 177。 66 N 177。 B柱 柱頂 M 177。 N 177。 柱底 M 177。 N 177。 一層 A柱 柱頂 M 177。 N 177。 柱底 M 177。 N 177。 B柱 柱頂 M 177。 N 177。 柱底 M 177。 N 177。 截面設計 承載力抗力調(diào)整系數(shù) RE? 考慮地震作用時 ,結構構件的截面采用下面的表達式： S ≤ R / RE? 式中 RE? —— 承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表 219； S —— 地震作用效應與其它荷載效應的基本組合； R —— 結構構件的承載力。 注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應乘以 RE? 后再與靜力組合的內(nèi)力天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 37 進行比較，挑選出最不利組合。 表 219 承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE? 材料 結 構構件 受力狀態(tài) RE? 鋼筋 混凝土 梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 抗震墻 偏壓 各類構件 受剪、偏拉 橫向框架梁截面設計 層框架梁 圖 215 底 層梁內(nèi)力示意 梁控制截面的內(nèi)力如圖 215 所示。圖中 M 單位為 kNm ， V 的 單位為 kN?；炷翉姸鹊燃?30C （ cf =， tf =） ,縱筋為 HRB335( yf =300N/mm2),箍筋為HPB235( yf =210N/mm2)。 先假設受力鋼筋按一排布置 則 0 6 0 0 3 5 5 6 5h m m? ? ? ??? 2 6 200 0. 75 20 8. 54 10 30 0 56 5 14 .3 0. 11 4scM bh f? ? ? ? ? ? ? ? ? 1 1 2 0 .1 2 1s? ? ? ? ? ? 00001 21 14 .3 30 0 8 15cyff??? ? ? ? ? ? 20 0 .0 0 5 8 3 0 0 5 6 5 9 8 3 .1SA b h m m?? ? ? ? ? 布置選用 2 25 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 38 圖 216 矩 形梁計算截面 表 220 第一層框架 梁的正截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅴ Ⅳ Ⅳ M 96 0 ReMM?? 72 b 300 300 300 300 300 250 250 0h 565 565 565 565 565 415 415 s? ? SA 選筋 4 18 4 18 2 18 4 18 2 18 4 18 4 18 實際面積 1017 1017 509 1017 509 1017 1017 00? 表 221 二層 梁的 正 截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅴ Ⅳ Ⅳ M 0 ReMM?? s? SA 00? 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 39 SA 實配 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 2 18 （ 509） 4 16 （ 804） 2 16 （ 402） 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 表 222 三層 梁的 正 截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅴ Ⅳ Ⅳ M 0 ReMM?? s? SA 686 00? SA 實配 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 2 18 （ 509） 4 16 （ 804） 2 16 （ 402） 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 表 223 四層 梁的 正 截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅴ Ⅳ Ⅳ M 0 ReMM?? s? SA 00? SA 實配 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 2 18 （ 509） 4 16 （ 804） 2 16 （ 402） 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 表 224 五層 梁的 正 截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅲ Ⅳ Ⅳ M 0 ReMM?? s? SA 00? SA 實配 2 16 （ 402 2 16 （ 402） 2 16 （ 402） 2 16 （ 402 2 16 （ 402） 2 16 （ 402 2 16 （ 402） 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 40 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調(diào)整如下： ()lrbbV G bnMMVVl? ??? 式中 ? A —— 剪力增大系數(shù)，對二級框架取 ； nl —— 梁的凈跨，對第一層梁， nEFl ＝ , nGEl =； GbV —— 梁在重力荷載作用下 ,按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值 , Gb 1 V 1 .2 ( ) 2 nq q l? ? ?活恒； lbM , rbM —— 分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值 AB 跨： 順時針方向 lbM =m rbM = m 逆時針方向 lbM =m rbM =m BC 跨： 順時針方向 lbM =177。 m 逆時針方向 rbM = 961kNm 計算中 lbM + rbM 取順時針方向和逆時針方向中較大值。 剪力調(diào)整 : AB 跨： lbM + rbM = +=m ＞ +=m GbV =(+ ) =m BC 跨 ： lbM + rbM =+96=m GbV =(+ )1/2= kNm VV?A右 B左 = += kN VB右 = += 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 41 考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) ? ? REAV? 右 = BREV? 左 = = kN BREV? 右 = = kN 表 225 一層 梁的斜截面強度計算 截面 支座 A右 支座 B 左 支座 B 右 設計剪力 V180。（ kN） RE 39。V? ? （ kN） 142 調(diào)整后的剪力 V（ kN） REV? ? （ kN） 0bh? 300565 300565 250415 103＞ V 103＞ V 103＞ V 箍筋直徑 Φ（ mm）肢數(shù)（ n） n=2。 Φ =8 n=2。 Φ =8 n=2。 Φ =8 1svA 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。000 .0 5 6 1 .2 5 svt yv nAf b h f hs? 103＞RE? V 103＞RE? V 103＜RE? V 39。 (%)svst nAbs? ? ? m in 2 5 (% )ts yff? ? ? AB 跨： 順時針方向 lbM =m rbM =m 逆時針方向 lbM =m rbM =m BC 跨： 順時針方向 lbM =177。 m 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 42 逆時針方向 rbM = m 計算中 lbM + rbM 取順時針方向和逆時針方向中較大值。 剪力調(diào)整 AB 跨： lbM + rbM= +=m ＞ +=m GbV =(+ ) 1/2=m BC 跨 ： lbM + rbM=+=m GbV =1/2 = kNm