【正文】 1336912251114104481237116101955102712416118661251141092877718293411568831161912725995110627312410107411182129311119753110862121211109875431表24 使用表S列 號偏差21531694167951348106126789712678910依據(jù)均勻設(shè)計(jì)的方法，結(jié)合表24可知，對于4個因素變量的模擬研究，應(yīng)按照表23中第1，6，7和9列進(jìn)行試驗(yàn)安排。與此同時，水平合并后的因素與水平安排及其對應(yīng)的CFD計(jì)算結(jié)果也分別列于表25和表26。表25 因素與水平安排表 列號序號因素A因素B因素C因素D11(1)6(3)8(4)10(5)22(1)12(6)3(2)7(4)33(2)5(3)11(6)4(2)44(2)11(6)6(3)1(1)55(3)4(2)1(1)11(6)66(3)10(5)9(5)8(4)77(4)3(2)4(2)5(3)88(4)9(5)12(6)2(1)99(5)2(1)7(4)12(6)1010(5)8(4)2(1)9(5)1111(6)1(1)10(5)6(3)1212(6)7(4)5(3)3(2)注：( ) 內(nèi)為進(jìn)行水平合并后的水平代號。表26 模擬計(jì)算結(jié)果試驗(yàn)號因素A因素B因素C因素D風(fēng)動力損耗（kPa）r1（h/D）r2（d/D）r3（a）r4（β）150176。55176。240176。50176。360176。40176。445176。35176。535176。60176。655176。50176。740176。45176。860176。35176。950176。60176。1035176。55176。1155176。45176。1245176。40176。依據(jù)直觀分析法，由表26可知，第1號試驗(yàn)的風(fēng)動力損耗模擬值最低，故可認(rèn)為該號試驗(yàn)所對應(yīng)的尺寸比例為試驗(yàn)條件下最佳的流化室結(jié)構(gòu)尺寸。綜上所述，本研究推薦的圓筒型氣流流化干燥機(jī)的優(yōu)化尺寸比例應(yīng)如表27所列，其比例基準(zhǔn)乃流化室圓筒主體的直徑D值。表27 優(yōu)化的流化室尺寸比例參數(shù)名稱r1（h/D）r2（d/D）r3（a）r4（β）參數(shù)值50176。55176。 尺寸優(yōu)化后的流化流場前已述及，流化室中部圓筒的直徑D已知為300 mm，故由表27中所列的尺寸比例，可分別求得優(yōu)化后的中部圓筒高度h、上下接口直徑d、上錐形體錐角a及下錐形體錐角β值，結(jié)果見表28所列。表28 優(yōu)化后的流化室尺寸參數(shù)名稱中部圓筒直徑D (mm)中部圓筒高度h1(mm)上下接口直徑d (mm)上錐形體錐角a下錐形體錐角β參數(shù)值300756050176。55176。圖24和圖25給出了優(yōu)化后圓錐型氣流流化床內(nèi)的各種流場特性，它們均由CFD商用軟件計(jì)算而得，分別對應(yīng)著出口截面上壓力的變化和床內(nèi)的流速分布信息?？梢钥闯?，壓降值較低，且流化流場的分布效果尚佳，可滿足一般生產(chǎn)的要求。圖24 出口截面壓力的變化曲線圖25 流化室內(nèi)的速度矢量第3章 結(jié)論運(yùn)用計(jì)算流體力學(xué)理論及相應(yīng)的經(jīng)典商用軟件，借助均勻設(shè)計(jì)的試驗(yàn)計(jì)劃安排法，開展了工業(yè)應(yīng)用廣泛的圓錐型氣流流化床干燥機(jī)的結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化研究，旨在確保設(shè)備流場充分流化的前提下，進(jìn)一步減小該類設(shè)備操作的風(fēng)動力損耗。結(jié)果表明，對于釜體中部圓筒直徑為300 mm的圓錐型氣流流化床，當(dāng)釜的中部圓筒高度設(shè)計(jì)為75 mm、釜的上下接口直徑設(shè)計(jì)為60 mm、且上、下兩錐形體的錐角分別設(shè)計(jì)為50176。和55176。時，設(shè)備正常操作時的風(fēng)阻壓降將可降至最低。參考文獻(xiàn)[1] Jing Y, Soodphakdee D P, Behnia M. 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