【正文】 入預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面。第一階段：跨中分塊名稱分塊面積A（mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42850003960376970非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)留管道≈0凈截面面積y= S/ A（mm）其中：第一階段：L/4截面分塊名稱分塊面積A（mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42850003960376970非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)留管道≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第一階段：支點截面分塊名稱分塊面積A（mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42850003960376970非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)留管道≈0凈截面面積y= S/ A（mm）同理可計算第二和第三階段各截面的幾何特性值，但由于第二階段的幾何特性值在以后的截面強度驗算中不使用，故不做計算。第三階段：跨中分塊名稱分塊面積A（mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42975003971929995非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)應(yīng)力鋼筋劃算面積≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第三階段：L/4截面分塊名稱分塊面積A（mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42975003971929995非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)應(yīng)力鋼筋劃算面積≈0凈截面面積y= S/ A（mm）第三階段：支點截面分塊名稱分塊面積A（mm178。）A中心質(zhì)量定的距離y(mm)對梁頂?shù)拿娣e矩S(mm179。)自身慣性矩I（mm）yu(mm)(y uy i)(mm)IX =Ai(yu –yi)178。(mm)截面慣性矩I=Ii+Ix(mm)混凝土全截面42975003971929995非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算≈0預(yù)應(yīng)力鋼筋劃算面積≈0凈截面面積y= S/ A（mm）各控制截面不同階段的截面幾何特性值計算匯總表受力階段計算截面An(mm178。)yu(mm)yb(mm)ep =ybαp(mm)I(mm)W(mm179。)Wu =I/yu()Wb=I/yb()Wp=I/ep()達一階段跨中L/4支點第三階段跨中L/4支點 斜截面承載能力計算（1） 斜截面抗剪承載力計算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支梁橋應(yīng)對按規(guī)定需要演算的各個截面進行斜截面抗剪承載力計算，首先根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復(fù)核：L/4截面處：式中：Vd —驗算截面處剪力組合設(shè)計值，Vd = —混凝土強度等級，=50MPa b—轉(zhuǎn)化截面腹板的厚度，b= h0—L/4處的截面有效高度。縱向受拉鋼筋合力點到截面下緣的距離為α：則：h0== ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=代入上式可得：L/4截面：支點截面： = =由于：= KN（下限），根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，可知由L/4截面到跨中截面段可以不進行斜截面抗剪承載力計算，僅需根據(jù)《公預(yù)規(guī)》。在支點截面到L/4截面段要求滿足：其中： 式中： —異號彎矩影響系數(shù) ，= —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，= —受壓翼板的影響稀疏，= P=100ρ=100對于L/4截面h0=對于支點截面h0=為偏保守估計，混凝土抗剪能力與非預(yù)應(yīng)力主筋的承載力都作為承載力儲備，不予以考慮。如圖所示的剪力包絡(luò)圖中，支點處剪力計算值，則 此截面距離跨中截面的距離由剪力包絡(luò)圖按比例算得：所以距跨中截面=。同時按照《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，在支座中心線項跨中方向不小于一倍梁高h=2000mm的范圍內(nèi)，箍筋的間距最大為100mm。距支座中心線為h/2處的計算剪力值（V180。）由剪力包絡(luò)圖按比例求得為： = V180。=，由彎起鋼筋承擔(dān)的剪力計算值最多為： V180。=根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，在支座中心線到跨中方向2m范圍內(nèi)，箍筋間距不大于100mm，2m以外間距不大于400mm。所以2m范圍以內(nèi)，Sv=100mm,2m以外取Sv=200mm，采用直徑為16mm的雙肢箍筋，（根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，箱梁箍筋的直徑不應(yīng)小于12mm）所以：，采用了爽直，且有三根相同寬度的肋板，每根肋板的箍筋配置完全相同，故：所以 = = 〉 V180。=混凝土和箍筋需要承擔(dān)的剪力計算值完全滿足要求。將非預(yù)應(yīng)力主筋視為承載能力儲備，則彎起鋼筋提供的抗剪承載力需要有預(yù)應(yīng)力剛進來提供，根據(jù)剪力包絡(luò)圖，設(shè)x為計算截面到跨中的距離，（x =）,且設(shè)b=1000=,得：V=（xb） V== =（）+()+()整理得： 注：當時，所以，當x ≥ 時，=恒成立。 當x ，恒成立。故所有斜截面抗剪承載力滿足要求。（2）、斜截面抗彎承載能力 由于預(yù)應(yīng)力鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量延跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強度一般不作控制設(shè)計，故不另行計算。 應(yīng)力驗算： 短暫狀況的正應(yīng)力驗算（1） 構(gòu)件制作，運輸及安裝等施工階段，混凝土強度為C50，在預(yù)加力和重力作用下的截面邊緣混凝土的正應(yīng)力應(yīng)符合下列要求。 （2） 短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力： 其中：===則： =(壓) =（壓） =所以預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值的要求，混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，%的縱向鋼筋即可。由于=% %，滿足要求。同理，支點截面或L/4截面（運輸、吊裝階段的吊點截面）的應(yīng)力驗算：支點截面：所以支點截面滿足要求。對于L/4（吊裝）截面故L/4截面滿足要求 持久狀況正應(yīng)力驗算：（1）、截面混凝土的正應(yīng)力驗算對于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的正應(yīng)力，由于配置了曲線鋼束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、L/支點及鋼束突變截面分別進行驗算，應(yīng)立計算的作用去標準值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。①跨中截面===+=但由于在計算時，為計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋對的影響，使預(yù)應(yīng)力損失擴大，在截面強度演算時，為計算更加精確，應(yīng)計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋對的影響。則配筋率為Ⅱ故對于跨中截面：∴=6930+5775+16962=式中：=所以： =++ = =②同理計算L/4截面：===+==6930+5775+16962==其中： =③對于之點截面采用上述方法可得：由于 ===0Mpa所以： = =所以滿足要求。（2）、持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋束的應(yīng)力驗算：所以鋼筋束應(yīng)力為： 古滿足要求?。?）、持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗算本設(shè)計取剪力和彎矩都較大的L/4截面① 截面面積矩計算：如圖所示，計算點分別取在上梗肋a——a處，第三階段重心軸——處及下梗肋b——b處。（其中=）第一階段： +3000（）+4540() 3 =10+340() (())=179。=10 =第三階段： +3000（）+125()+45403() =10+3000()+125()+403=10=10面積矩計算匯總表：截面類型第一階段凈截面對其重心軸（=）第三階段凈截面對其重心軸（=）計算點位置a——a——b——ba——a——b——b面積矩符號（mm179。）面積矩② 主應(yīng)力計算： a——a，剪應(yīng)力：根據(jù)《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》公式1253= =主應(yīng)力：N =(++2)138601+(+) 577516962 ==10e = = =+=同理：b——b剪應(yīng)力： = == +=則：——處剪應(yīng)力 = == +=+=L/4截面主應(yīng)力計算匯總表：計算纖維面積矩（mm）179。剪應(yīng)力τ(MPa)正應(yīng)力(MPa)主應(yīng)力（Mpa）a——a——b——b③主壓應(yīng)力的限制值==,計算表中的結(jié)果表明混凝土的主壓應(yīng)力計算值均小于限制值，滿足要求。④主應(yīng)力驗算 將表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制值比較，均小于相應(yīng)的限制值，最大主拉應(yīng)力為，按照《公預(yù)規(guī)》的要求，僅需要按構(gòu)造配置箍筋。 抗裂性能驗算 正截面驗算取跨中截面進行 （1）、預(yù)加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣的混凝土預(yù)壓應(yīng)力計算跨中截面：=6930+5775+16962==則： = =（2）、有荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計算： （注：=） = =+=（3.）、正截面混凝土抗裂驗算：對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿足下列要求： 說明截面在作用短期效應(yīng)組合作用下沒有消壓，計算結(jié)果滿足《公預(yù)規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計算的抗裂要求，同時A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。 由式： =10 =+= = 0 所以構(gòu)件滿足《公預(yù)規(guī)》中A類混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的看列要求。（2）、作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗算 斜截面抗裂驗算應(yīng)取剪力和彎矩都較大的最不利段截面進行驗算，所以仍取剪力和彎矩都較大的L/4截面。① 主應(yīng)力計算a——a處的剪應(yīng)力：由于是短期效應(yīng)組合，則按《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》12=53式：則：= =+=正應(yīng)力： = +