【正文】 / (kg*MLSS d)](符合要求)⑷ 剩余污泥 ΔX=Px＋Ps Px=Y*Q(S0－Se)－Kd*V*Xv 式（） Ps=(TSS－TSSe)Q50% 式（）取污泥增殖系數(shù) Y=， 污泥自身氧化率 Kd=， 將各值代入Px=15000(－) －56254 = =(kg/d)Ps=(－) 1500050%=1350(kg/d)ΔX=Px＋Ps=＋1350=(kg/d)⑸ 反應(yīng)池主要尺寸反應(yīng)池總?cè)莘e V=5625(m3)有效水深 h=；池子有效面積S=V/h=5625/=1250m2采用6廊道式推流式反應(yīng)池，廊道寬b=6m；單組反應(yīng)池長(zhǎng)度：L=S/B=1250/(66)=(米)；取35米校核：b/h=6/=(滿足b/h=1～2)； L/b=35/6=(滿足l/h=5～10)； m， 則反應(yīng)池總高 H=+= (m)⑹ 反應(yīng)池進(jìn)、出水系統(tǒng)計(jì)算 ① 反應(yīng)池進(jìn)水管設(shè)計(jì)流量 管道流速 v= m/s管道過(guò)水?dāng)嗝娣e 管徑取DN=600(mm)② 回流污泥管反應(yīng)池回流污泥管設(shè)計(jì)流量 管道流速取 v1= (m/s)取回流污泥管管徑 DN600 mm③ 進(jìn)水井：反應(yīng)池進(jìn)水孔尺寸：進(jìn)水孔過(guò)流量 孔口流速 v=，孔口過(guò)水?dāng)嗝娣e 取空口尺寸為 進(jìn)水井平面尺寸為 ④ 出水堰及出水井 按矩形堰流量公式計(jì)算： 式中 b——堰寬，b=6 m。 H——堰上水頭，m 出水井平面尺寸⑤ 出水管 反應(yīng)池出水管設(shè)計(jì)流量 管道流速 v= m/s 管道過(guò)水?dāng)嗝? 取出水管管徑 DN600 mm⑺ 曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算① 設(shè)計(jì)需氧量 AORAOR=去除BOD5需氧量—剩余污泥中BODU氧當(dāng)量＋硝化需氧量－剩余污泥中的氧當(dāng)量－反硝化脫氮產(chǎn)氧量 式（）式中:——需氧率，取值為 1——變化系數(shù)，取值 ——每日處理污水量 ——處理BOD5濃度，200mg/L——出水BOD5濃度，20mg/L ——系數(shù)，——200mg/L——25mg/L，則 去除每1 kg BOD5 需氧量 式（）② 標(biāo)準(zhǔn)需氧量采用鼓風(fēng)曝氣，微孔曝氣器。曝氣器敷設(shè)于池底，，氧轉(zhuǎn)移效率=20%，計(jì)算溫度T=25℃ ，將實(shí)際需氧量 AOR換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的需氧量 SOR 式（）式中:——?dú)鈮赫{(diào)整系數(shù)，取值為 1——曝氣池內(nèi)平均溶解氧，取=2mg/L ——污水中飽和溶解氧與請(qǐng)水中飽和溶解氧之比，取 空氣擴(kuò)散器出口處絕對(duì)壓力： 式（）空氣離開(kāi)好氧反應(yīng)池時(shí)氧的百分比： 好氧反應(yīng)池中平均溶解氧飽和度： 標(biāo)準(zhǔn)需氧量為： 相應(yīng)最大時(shí)標(biāo)準(zhǔn)需氧量： 好氧反應(yīng)池平均時(shí)供氣量 最大時(shí)供氣量： ③ 所需空氣壓力(相對(duì)壓力) 式中: h1+h2——供氣管道沿程與局部阻力損失之和，取h1+h2= m h3——曝氣器淹沒(méi)水頭，h3= m h4——曝氣器阻力，取 h4= m ——富余水頭，= m ④ 曝氣器數(shù)量計(jì)算按供氧能力計(jì)算所需曝氣器數(shù)量. 式（）式中： ——按供氧能力所需曝氣器個(gè)數(shù)，個(gè)——曝氣器標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，與好氧反應(yīng)池工作條件接近時(shí)的供氧能力，kgO2./(h 個(gè))采用微孔曝氣器， m，在供風(fēng)量 時(shí)，曝氣器氧利用率，~， 充氧能力= kgO2./(h 個(gè)).則：以微孔曝氣器服務(wù)面積進(jìn)行校核： 符合要求考慮到供氣管道的敷設(shè)及反應(yīng)池好氧部分的具體尺寸，取微孔曝氣器服務(wù)面積校核： 符合要求⑤ 供風(fēng)管道計(jì)算供風(fēng)干管采用樹(shù)狀布置流量 流速 管徑 取干管管徑為 DN850mm供氣(向單廊道供氣) 支管流量 流速 管徑 取支管管徑為 DN450mm⑻ 厭氧池設(shè)備選擇： 厭氧池設(shè)隔墻，將厭氧池分為五格， 每格內(nèi)設(shè)潛水?dāng)嚢铏C(jī)1臺(tái)， 所需功率按 5W/m3 池容計(jì)算.厭氧池有效容積 混合全部污水所需功率為 ⑼ 缺氧池設(shè)備選擇： 缺氧池設(shè)隔墻，將缺氧池分為五格， 每格內(nèi)設(shè)潛水?dāng)嚢铏C(jī)1臺(tái)， 所需功率按 5W/m3 池容計(jì)算.厭氧池有效容積 混合全部污水所需功率為 ⑽ 污泥回流設(shè)備污泥回流比 。 污泥回流量 曝氣池的消泡問(wèn)題采用生物法進(jìn)行焦化廢水的處理。在生化處理中，經(jīng)常遇到曝氣池氣泡過(guò)多的現(xiàn)象，有時(shí)氣泡會(huì)溢出曝氣池，造成曝氣池中活性污泥的流失和工作條件的惡化。為了避免這種現(xiàn)象的發(fā)生，常常需要進(jìn)行消泡處理。曝氣池消泡的方法主要有兩種：一是向曝氣池中加入一定量的油脂類物質(zhì)，改變氣泡的表面張力，使其破裂，達(dá)到消泡目的；另外一種方法是向曝氣池中噴加細(xì)流水，壓破氣泡來(lái)進(jìn)行消泡。在曝氣池中加油脂類物質(zhì)進(jìn)行消泡，不但增加了處理成本，而且使污水中的COD指標(biāo)增加，增加了污水的處理難度，因此一般不提倡采用該方法進(jìn)行曝氣池消泡。在焦化廢水處理過(guò)程中，利用處理后的焦化廢水進(jìn)行消泡，不但避免了用油脂物質(zhì) 消泡所帶來(lái)的問(wèn)題，還可以增強(qiáng)活性污泥抗沖擊負(fù)荷的能力，使外排廢水中的COD得到更徹底的降解，以保證出水水質(zhì)。第十章 二次沉淀池的設(shè)計(jì)計(jì)算 二次沉淀池概述：二次沉淀池設(shè)在生物處理構(gòu)筑物（氧化溝）的后面，用于沉淀去除活性污泥或腐殖污泥，它是生物處理的重要組成部分。按水流形式劃分，沉淀池可分為平流沉淀池、豎流沉淀池、輻流沉淀池和斜板（管）式沉淀池。由于活性污泥粘性大，容易粘附在斜板（管）上，影響沉淀效果甚至可能堵塞斜板（管）。同時(shí)，在厭氧的情況下，經(jīng)厭氧消化產(chǎn)生的氣體上升時(shí)會(huì)干擾污泥沉降，并把從斜板（管）上脫落下的污泥帶至水面結(jié)成污泥層，所以，斜板（管）式沉淀池不宜作為生物處理構(gòu)筑物后的二沉池。僅管豎流式沉淀池一般可采用單斗靜壓排泥，不需設(shè)排泥機(jī)器，但是其池深一般要求較深，所以其只適用于小型污水處理廠。因此，在中小型污水廠一般用平流沉淀池和輻流沉淀池作為二沉池。但為了使沉淀池內(nèi)水流更穩(wěn)（如避免橫向縱流、異重流對(duì)沉淀的影響，出水束流等）、進(jìn)出水配水更均勻、存排泥更方便，常采用圓形輻流式二沉池?！?】綜上所述：此設(shè)計(jì)中采用圓形輻流二次沉淀池。 池體的設(shè)計(jì)計(jì)算： 沉淀池計(jì)算簡(jiǎn)圖1. 已知條件 A2/O反應(yīng)池懸浮固體濃度 二沉池底流生物固體濃度 回流污泥比 2. 設(shè)計(jì)計(jì)算（1） 沉淀部分水面面積 F ，根據(jù)生物處理段的特性，選取二沉池表面負(fù)荷，設(shè)一座二沉池，. 式（）（2） 池子直徑 D ，為與機(jī)械刮泥機(jī)配套，池子直徑取為D=24 (m)沉淀部分水面面積 二次沉淀池表面負(fù)荷 式（）（3） 校核固體負(fù)荷 式（）（4） 沉淀部分的有效水深 取沉淀時(shí)間： 式（）（5） 污泥部分所需容積 式（）（6） 污泥斗容積設(shè)污泥斗上部直徑下部直徑 ,傾角 , 則 式（） 圓錐體高度:取i=5% （7） 沉淀池總高度 , 設(shè)超高 , 緩沖層高度 m. （8） 徑深比 （9） 集水槽堰負(fù)荷校核符合要求第十一章 中水回用系統(tǒng)設(shè)計(jì) 中水回用系統(tǒng)概述多年來(lái)，焦化廢水處理及排放問(wèn)題一直是焦化廠生產(chǎn)與發(fā)展的一大難題。焦化廢水的合理處置已成為焦化行業(yè)的發(fā)展和保護(hù)環(huán)境的關(guān)鍵。對(duì)于焦化廢水處理，達(dá)標(biāo)排放是最基本的要求。廢水回用，減少外排，實(shí)現(xiàn)資源的再利用才是最終目的。處理后的焦化廢水的回用受到企業(yè)性質(zhì)、焦化生產(chǎn)工藝等客觀因素的限制。對(duì)于濕法熄焦的焦化廠，可以用作熄焦補(bǔ)充水；對(duì)于鋼鐵聯(lián)合企業(yè)，處理后焦化廢水可用于鋼鐵轉(zhuǎn)爐除塵水系統(tǒng)補(bǔ)充水和高爐沖渣、泡渣水；對(duì)于有洗煤的焦化廠，可以用于洗煤循環(huán)水補(bǔ)充水等。在煉焦生產(chǎn)過(guò)程中，由炭化室推出的赤熱焦炭是采用濕式熄焦的方法，即在熄焦塔內(nèi)用熄焦循環(huán)水將其熄滅。濕法熄焦裝置由熄焦塔、泵房粉焦沉淀池及粉焦抓斗等組成。熄焦水由水泵直接送至熄焦塔噴灑水管，熄焦用水量一般約為2m3/t（焦），熄焦時(shí)間90～120s。熄焦后的水經(jīng)沉淀池和清水池將粉焦沉淀后，繼續(xù)使用，熄焦過(guò)程中約20%的水被蒸發(fā)。因此，在用濕法熄焦時(shí)，由于熄焦過(guò)程要損失約20%的水分，必須進(jìn)行熄焦補(bǔ)水。處理后的焦化廢水經(jīng)適當(dāng)處理后回用熄焦是焦化廢水較好的一種處置方法。在鋼鐵聯(lián)合企業(yè)中，鋼鐵企業(yè)轉(zhuǎn)爐除塵給水經(jīng)過(guò)一、二級(jí)文丘里洗滌器對(duì)煙氣降溫和除塵后，雖經(jīng)過(guò)處理后可進(jìn)行循環(huán)利用，但必然有一部分損失。目前許多企業(yè)直接采用新水進(jìn)行補(bǔ)充，增加了生產(chǎn)新水用量。焦化廢水處理后可達(dá)到工業(yè)循環(huán)冷卻用水指標(biāo)；焦化廢水經(jīng)深度處理后，水質(zhì)可滿足高爐沖渣、泡渣的要求，將處理后的焦化廢水回用于水量損失較大的高爐沖、泡渣循環(huán)水系統(tǒng)中，采用處理后的焦化廢水作為鋼鐵循環(huán)系統(tǒng)補(bǔ)充水，可以節(jié)約新水用量，使焦化廢水得到合理處置，實(shí)現(xiàn)水資源的再利用、減少污水外排、保護(hù)環(huán)境。洗煤廢水經(jīng)過(guò)簡(jiǎn)單處理后再進(jìn)行循環(huán)利用。但目前我國(guó)大部分洗煤水損失較大，循環(huán)利用率不高，必須補(bǔ)充大量新水用于洗煤。根據(jù)焦化廢水處理后的水質(zhì)情況，可以采用處理后的焦化廢水來(lái)補(bǔ)充洗煤損失的那部分水?！?4】 澄清池設(shè)計(jì) 澄清池概述混凝沉淀是中水處理中常見(jiàn)的方法，處理的對(duì)象是廢水中利用自然沉淀難以去除的細(xì)小懸浮物及膠體微粒，可降低廢水中的濁度和色度，去除某些重金屬和放射性物質(zhì)及高分子有機(jī)物，在處理過(guò)程中還可以改善污泥的脫水性能，減輕后續(xù)處理的負(fù)荷。澄清池兼具了絮凝和沉淀的功能，澄清池的形式很多，基本上可分為泥渣懸浮型澄清池和泥渣循環(huán)型澄清池。選用水力循環(huán)澄清池，其屬于泥渣循環(huán)型；具有集混合、絮凝、沉淀于一體的無(wú)機(jī)械攪拌的凈水構(gòu)筑物。因造價(jià)低、占地小、運(yùn)行管理方便、池底錐角大，排泥效果好，適用于中小、型水廠。水力循環(huán)澄清池是通過(guò)原水的動(dòng)能，在水射器的作用下，將池中的活性泥渣吸入和原水充分混合，從而加強(qiáng)了水中固體顆粒間的接觸和吸附作用，形成良好的絮體，加速沉淀速度，使水得到澄清。1．水力循環(huán)澄清池的工作原理：投加混凝劑的廢水經(jīng)過(guò)泵加壓后，由池子底部中心進(jìn)入池內(nèi)，經(jīng)噴嘴噴出來(lái)，噴嘴的上面為混合室、管喉和第一反應(yīng)室。噴嘴和混合室組成一個(gè)水射器，噴嘴高速水流把池子錐形底部含有大量礬花的水吸進(jìn)混合室內(nèi)與水進(jìn)行摻合后，經(jīng)第一反應(yīng)室喇叭口溢流出來(lái)進(jìn)入第二反應(yīng)室。吸進(jìn)去的流量稱為回流量，一般為廢水進(jìn)口流量的倍。第一反應(yīng)室和第二反應(yīng)室構(gòu)成了一個(gè)浮層區(qū)，其中礬花發(fā)揮了接觸混凝的作用，去除了進(jìn)水中的懸浮物。第二反應(yīng)室出水進(jìn)入分離室，由于分離室過(guò)水?dāng)嗝娴耐蝗粩U(kuò)大，流速降低，泥渣便沉降下來(lái)，其中一部分泥渣進(jìn)入泥渣濃縮斗定期予以排出，而大部分泥渣被吸入喉管進(jìn)行回流，清水上升由集水槽流出。2．設(shè)計(jì)要點(diǎn)1)進(jìn)水懸浮物含量一般小于2000毫克/升，短時(shí)間內(nèi)允許達(dá)到5000毫克/升。本次設(shè)計(jì)進(jìn)水懸浮物的含量最大為600毫克/升，滿足設(shè)計(jì)的初步要求。2)設(shè)計(jì)回流水量一般為進(jìn)水流量的2～4倍，應(yīng)選用合適的水射器喉管截面積與噴嘴截面積之比和恰當(dāng)?shù)膰娮炝魉佟?)噴嘴直徑與喉管直徑之比一般采用1:3～1:4，喉管截面積與噴嘴截面積的比值約為12～13之間。4)噴嘴流速采用6～9米/秒；噴嘴的水頭損失一般為2～5米。5)喉管流速為2～3米/秒；～。6)第一反應(yīng)室的出口流速一般為50～80米/秒；第二反應(yīng)室的進(jìn)口流速低于第一反應(yīng)室的出口流速，一般采用40～50毫米/秒。7)～1毫米/秒，當(dāng)原水屬低溫低濁時(shí)，上升流速可酌減；清水區(qū)高度一般為2～3米。8)總停留時(shí)間為1～。反應(yīng)室停留時(shí)間宜取用較大，以保證反應(yīng)的完善，一般采用停留時(shí)間：第一反應(yīng)室為15～30秒，第二反應(yīng)室為80～100秒（按循環(huán)總流量計(jì)）。9)池于的斜壁與水平的夾角一般為。10)為避免池底積泥，提高回流泥渣濃度。11)為適應(yīng)原水水質(zhì)的變化，池中心應(yīng)設(shè)有可調(diào)節(jié)噴嘴與進(jìn)口處間距的措施。但須注意第一反應(yīng)與筒下口與喉管重迭調(diào)節(jié)部分的間隙不宜過(guò)小，否則易被污泥所堵塞，使調(diào)節(jié)困難12)排泥耗水量一般為8左右。池的底部應(yīng)設(shè)放空管。13)在分離室內(nèi)設(shè)置斜板，可提高澄清效果、增加出水量和減少藥耗。在大型池內(nèi)反應(yīng)筒下部設(shè)置傘形罩，可避免第二反應(yīng)室出水短路和加強(qiáng)泥渣回流。3．運(yùn)行管理要點(diǎn)：1)運(yùn)行前須檢查喉管的升降裝置，應(yīng)保持升降靈活，并做好提升高度的標(biāo)志。2)初次運(yùn)行時(shí)應(yīng)先調(diào)整喉管與噴口間的距離，一般可按二倍噴口直徑調(diào)節(jié)。3)池子開(kāi)始出水后，細(xì)心觀察出水水質(zhì)及泥渣形成狀況，并調(diào)節(jié)喉管與噴口間距離。4)正常運(yùn)轉(zhuǎn)中，一般以測(cè)定第一反應(yīng)室出口的5分鐘沉降比來(lái)控制出水水質(zhì)，其沉降比宜在左右。5)為了保持池內(nèi)泥渣