【正文】 利用污水中的碳源在缺氧狀態(tài)下進行反硝化以去除氮；好氧段內有機物降解和氨氮進行硝化，達到去除有機物和硝化的目的。(2) 局限性a) 除磷效果很難提高。首先應從改革工藝著手，盡可能減少污水量或降低廢水濃度；其次是考慮綜合利用的可能性，這不僅可變廢為寶，同時又降低了污染，減輕了處理的負荷。在綜合考慮國家現(xiàn)行產業(yè)技術政策對污水處理工藝的限制、環(huán)境要求達到的污染物去除率、運轉經濟性、工程的分期建設、污泥處置等因素后，經過技術經濟比較后決定采用A2/O工藝。按清渣方式分人工清渣、機械清渣。3．細格柵 細格柵的間距為10～3mm，在處理來水中存在大量的小型漂浮物，極易通過上述兩種格柵到處理構筑物里，并漂浮在水面，從而影響到曝氣系統(tǒng)的正常運行，因此，細格柵的存在進一步攔截細小的漂浮物。計算圖如下： 格柵計算示意圖【4】 中格柵的設計計算 設計參數(shù)（1）設計流量：=15000＝625最大設計流量為式中 KZ為總變化系數(shù)，（2）過柵流速：V ～，【3】，；（3）柵前水深：h，（4）格柵安裝角度：一般為50○～70○，機械格柵的傾角教人工格柵大，通常為60○～70○【2】，設計中取60○（5）柵條寬度：s=,柵條凈間距b=（6）每日柵渣量：柵條間隙為16～25mm時W1=～，設計采用中格柵，柵條凈間距為b=，取= 設計計算（1）確定格柵前水深根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算：設計渠道為矩形時，； 式（）式中 ——最大設計流量 ——柵槽寬度 則 （）柵前水深為：（）所以，（2）柵條間隙數(shù) 取28條 式（）（3）柵槽的寬度 式（）（4）進水渠道漸寬部分長度式中 ——進水渠展開角，一般用，——格柵前槽寬: 式（）柵槽與出水渠道連接處的漸寬部分長度()（5）通過格柵水頭損失 式（）式中 ——設計過柵水頭損失，；——計算水頭損失，； ——重力加速度，；——考慮由于污物的堵塞，格柵阻力增大的系數(shù)，一般取2～3；取k＝3；——阻力系數(shù)，其值與柵條斷面的形狀有關 格柵的阻力系數(shù)計算公式格柵斷面形狀計算公式數(shù)值銳邊矩形迎水面為半圓的矩形圓形迎水、背水面均為半圓形的矩形正方形～，符合規(guī)定。（9）格柵除污機的選用根據(jù)計算得來的尺寸本設計選用由淄博顏山環(huán)保有限公司生產的HG型回轉式格柵除污機，其基本參數(shù)如下：型號為HG800，設備寬度B=800mm,電機功率 ，柵條間隙 20mm，安裝角度60○。此外，調節(jié)池還起到臨時貯存事故排水的作用。工業(yè)處理設備進行調節(jié)的目的在于以下幾個方面：（1） 盡量減小有機物的變化以避免對生物系統(tǒng)的沖擊。（5） 控制進入市政系統(tǒng)的廢水的排放速度，使負荷更均勻。HL型污水池潛水攪拌機：是一種強制攪拌設備，可使用于各類污水處理的攪拌，能對周圍水體100%進行攪拌、混合、提高污水處理率。油品相對密度一般都小于1，只有重焦油相對密度大于1。相對密度大于1的油粒隨懸浮物下沉【2】。平流式隔油池去除的是150以上的浮油，其設計與計算一般按油珠的上浮速度處理。，+＝，每格寬度為3m，則h/b＝ 。依據(jù)布氣方式的不同，氣浮處理分為散氣氣浮、溶氣氣浮和電解氣浮。對氣浮而言，希望得到盡可能多的溶解空氣，即達到飽和狀態(tài)，但要避免過飽和。在減壓釋放時，溶解的氣體以微氣泡的形式逸出并彌散在氣浮裝置。speck氣液多相泵的最大含氣量可以達到30％。采用氣液多相泵溶氣，不但可省去其中的多數(shù)設備，降低投資和運行費用，而且由于氣泡細微、彌散均勻，氣浮處理效果得到大幅度改善。氣液溶解效果好。大幅4. 結構簡單、部件少、堅固耐用、易于維修。由于泵內的加壓混合，氣體與液體充分溶解，溶解效率可達80~100%。設計中采用了上海壇喬機電設備有限公司生產的SPECK10型溶氣泵，該泵參數(shù)如下： 溶氣泵型號參數(shù)揚程11m軸功率流量100L/s轉速2900rpm 氣浮池計算 設計參數(shù)(1)設計流量： 最大設計流量為式中 KZ為總變化系數(shù)，(2)接觸室上升流速（一般為10～20）；分離區(qū)向下流速（一般為1～4；～）(3)分離室水力停留時間T＝15min（一般取10～20min）(4)分離室表面負荷率（一般為5～10） 分離室主要尺寸 式（） 式（） 式（）符合工作水深規(guī)定：～ 氣浮池采用平流式，且為一組兩格。采用簡單的控制系統(tǒng)，克服了因不銹鋼探針和油污黏附或銹蝕而造成的自控失靈；采用獨特的抽油和收油方式，不怕粘油及懸浮物堵塞等特點。下面是應用了由李亞飛設計的氣浮池設計計算程序對氣浮池的計算過程詳解?！?2】 萃取劑萃取的效果和所需的費用主要取決于所用的萃取劑。要求酚在萃取劑中的溶解度要大，而對被萃取所得產品有害雜質的溶解度要小。在多數(shù)情況下，溫度增高，溶質在廢水中及萃取劑中的溶解度都有所增加，而且往往后者大于前者，這對于萃取是有利的。苯、重苯、輕油，盡管分配系數(shù)不高，但因多屬焦化廠、煤氣廠和石油煉廠本廠的產品，來源容易、價格低廉，且經萃取后可結合廠內現(xiàn)有設備予以回收與利用，故在這些工廠中仍廣泛使用。連續(xù)萃取一般多采用塔式裝置，其種類很多，有脈沖篩板塔、脈沖填料塔、轉盤塔以及離心萃取機等。在工作段，有很多穿孔的篩板，這些篩板被固定在中間的一根縱軸上。篩板間距一般采用150～600，篩孔孔徑5～15，開孔率10%～25%，篩板與塔壁的間距用5～10，篩板一般為15～20塊，當用重苯萃取酚時，空塔流速取14～18較好。離心萃取設備有離心泵、離心萃取機兩種型式?，F(xiàn)選用則 ：選用工作段直徑為7工作段的高度：式中 ——篩板數(shù)（塊）；要達到萃取效率為95﹪～97﹪，n應為20塊，為了保證萃取效率，實際選用25塊。采用20分鐘。則：。篩空孔徑采用6，開孔率為25﹪，按三角形排列。設計采用加藥化學再生法。在堿洗塔中，堿為連續(xù)相，重苯為分散相?！?0】1. 工作區(qū)直徑 式（）式中 Q——重苯再生量，等于廢水量，為625 ——～選用則 實際選用11米。按每天處理水量為15000 計，每天可回收酚：15000＝則每天需耗20﹪＝74670公斤由于20﹪ ，所以每天需消耗堿液 74670/＝ L＝ 一座塔換堿周期按兩天計算。則 ： （） 式（）式中 ——停留時間，選用35分鐘。采用水解活性污泥法與傳統(tǒng)的活性污泥法相比，其基建投資、能耗和運行費用可分別節(jié)省30%左右。在廢水處理中，厭氧水解酸化的主要作用是改進廢水的可生化性，工藝特點：1. 以功能水解池取代功能專一的初沉池，水解池對各類有機物去除遠遠高于傳統(tǒng)初沉池。出水BOD/COD值有所提高，增加了污水的可生化性。近期設計兩組水解池，采用矩形結構。在分支式配水系統(tǒng)中配水均勻性與水頭損失問題是一對矛盾。水解池的水流上升流量為： 式（）式中： ——水解池的容積，； ——水力停留時間，h。（3）孔口的設計計算孔口流速采用，則孔口總面積，配水系統(tǒng)的開孔比。則： 因此，符合配水均勻性達到95%以上的要求[3]。第九章 A2/O系統(tǒng)設計計算 A2/O工藝概述A2/O工藝是在A/O法流程前加一個厭氧段，廢水中難以降解的芳香族有機物在厭氧段開環(huán)變?yōu)殒湢罨衔?，鏈長化合物開鏈為鏈短化合物。硝化包括兩個基本反應：由亞硝化菌參與的將氨氮轉化為亞硝酸鹽的反應；由硝酸菌參與的將亞硝酸鹽轉化為硝酸鹽的反應。水解和酸化對于焦化廢水的處理十分必要，難降解的多環(huán)芳烴和雜環(huán)化合物經水解與產酸能轉化為簡單低分子有機物，為后續(xù)的處理提供易于氧化分解的有機底物，即提高廢水的可生化性。共代謝現(xiàn)象是指微生物在可用作碳源和能源的基質條件下生長時，會伴隨著一種非生長基質的不完全轉化。與專性厭氧的甲烷菌不同，完成水解酸化的微生物除含有專性厭氧菌外，還含有兼性厭氧菌。與一般脫氮除磷的A2/O工藝稍有不同，焦化廢水在缺氧段還能去除大量難降解的有機物。因此在反硝化反應器中，有一部分NH4+N通過同化作用而得到去除。但好氧池僅回流一部分出水至缺氧池，而且進入缺氧池的NO3也不可能完全被還原。 A2/O工藝反應池設計計算1..判斷是否可采用A2/O法： COD/TN=3500/200=8 符合要求，故可采用此法。 設計出水主要指標: COD≤150mg/L BOD5≤20mg/L。曝氣器敷設于池底，氧轉移效率=20%，計算溫度T=25℃ ，將實際需氧量 AOR換算成標準狀態(tài)下的需氧量 SOR 式（）式中:——氣壓調整系數(shù)，取值為 1——曝氣池內平均溶解氧，取=2mg/L ——污水中飽和溶解氧與請水中飽和溶解氧之比，取 空氣擴散器出口處絕對壓力： 式（）空氣離開好氧反應池時氧的百分比： 好氧反應池中平均溶解氧飽和度： 標準需氧量為： 相應最大時標準需氧量： 好氧反應池平均時供氣量 最大時供氣量： ③ 所需空氣壓力(相對壓力) 式中: h1+h2——供氣管道沿程與局部阻力損失之和，取h1+h2= m h3——曝氣器淹沒水頭，h3= m h4——曝氣器阻力，取 h4= m ——富余水頭，= m ④ 曝氣器數(shù)量計算按供氧能力計算所需曝氣器數(shù)量. 式（）式中： ——按供氧能力所需曝氣器個數(shù)，個——曝氣器標準狀態(tài)下，與好氧反應池工作條件接近時的供氧能力，kgO2./(h 個)采用微孔曝氣器， m，在供風量 時，曝氣器氧利用率，~， 充氧能力= kgO2./(h 個).則：以微孔曝氣器服務面積進行校核： 符合要求考慮到供氣管道的敷設及反應池好氧部分的具體尺寸，取微孔曝氣器服務面積校核： 符合要求⑤ 供風管道計算供風干管采用樹狀布置流量 流速 管徑 取干管管徑為 DN850mm供氣(向單廊道供氣) 支管流量 流速 管徑 取支管管徑為 DN450mm⑻ 厭氧池設備選擇： 厭氧池設隔墻，將厭氧池分為五格， 每格內設潛水攪拌機1臺， 所需功率按 5W/m3 池容計算.厭氧池有效容積 混合全部污水所需功率為 ⑼ 缺氧池設備選擇： 缺氧池設隔墻，將缺氧池分為五格， 每格內設潛水攪拌機1臺， 所需功率按 5W/m3 池容計算.厭氧池有效容積 混合全部污水所需功率為 ⑽ 污泥回流設備污泥回流比 。曝氣池消泡的方法主要有兩種：一是向曝氣池中加入一定量的油脂類物質，改變氣泡的表面張力，使其破裂，達到消泡目的；另外一種方法是向曝氣池中噴加細流水，壓破氣泡來進行消泡。按水流形式劃分，沉淀池可分為平流沉淀池、豎流沉淀池、輻流沉淀池和斜板（管）式沉淀池。因此，在中小型污水廠一般用平流沉淀池和輻流沉淀池作為二沉池。焦化廢水的合理處置已成為焦化行業(yè)的發(fā)展和保護環(huán)境的關鍵。對于濕法熄焦的焦化廠，可以用作熄焦補充水；對于鋼鐵聯(lián)合企業(yè)，處理后焦化廢水可用于鋼鐵轉爐除塵水系統(tǒng)補充水和高爐沖渣、泡渣水；對于有洗煤的焦化廠，可以用于洗煤循環(huán)水補充水等。熄焦后的水經沉淀池和清水池將粉焦沉淀后，繼續(xù)使用，熄焦過程中約20%的水被蒸發(fā)。目前許多企業(yè)直接采用新水進行補充，增加了生產新水用量。根據(jù)焦化廢水處理后的水質情況，可以采用處理后的焦化廢水來補充洗煤損失的那部分水。因造價低、占地小、運行管理方便、池底錐角大，排泥效果好，適用于中小、型水廠。吸進去的流量稱為回流量，一般為廢水進口流量的倍。本次設計進水懸浮物的含量最大為600毫克/升，滿足設計的初步要求。5)喉管流速為2～3米/秒；～。反應室停留時間宜取用較大，以保證反應的完善，一般采用停留時間：第一反應室為15～30秒，第二反應室為80～100秒（按循環(huán)總流量計）。但須注意第一反應與筒下口與喉管重迭調節(jié)部分的間隙不宜過小，否則易被污泥所堵塞，使調節(jié)困難12)排泥耗水量一般為8左右。3．運行管理要點：1)運行前須檢查喉管的升降裝置，應保持升降靈活，并做好提升高度的標志。5)為了保持池內泥