論文-立式板料折彎機(jī)設(shè)計-資料下載頁
2025-01-13 18:05本頁面
【正文】 度。沿程壓力損失首先要判斷管中的流動狀態(tài)，此系統(tǒng)采用N32號液壓油，室溫為時，所以有 ，油液在管中的流動狀態(tài)為層流，則阻力損失系數(shù)，若取進(jìn)油和回油的管路長均為2m，油液的密度為，則進(jìn)油路上的沿程壓力損失為。 局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過液壓閥的局部壓力損失，由于管道安裝和管接頭的壓力損失一般取沿程壓力損失的10%，而通過液壓閥的局部壓力損失則與通過閥的流量大小有關(guān)，若閥的額定流量和額定壓力損失分別為，則當(dāng)通過閥的流量為q時的閥的壓力損失，,所以是安全的。同理快進(jìn)時回油路上的流量，則回油管路中的速度；由此可以計算出,所以為層流。 ,所以回油路上的沿程壓力損失為。由上面的計算所得求出：總的壓力損失，這與估算值有差異，應(yīng)該計算出結(jié)果來確定系統(tǒng)中的壓力閥的調(diào)定值。由于液壓泵的流量大，在工進(jìn)泵要卸荷，則在系統(tǒng)中卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)該滿足快進(jìn)時要求，因此卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)大于快進(jìn)時的供油壓力。~，所以取溢流閥的調(diào)定壓力值為30MPa。背壓閥的調(diào)定壓力以平衡板料折變機(jī)的自重,即。 油液溫升的計算在整個工作循環(huán)中，工進(jìn)和快進(jìn)快退所占的時間相差不大，所以，系統(tǒng)的發(fā)熱和油液溫升可用一個循環(huán)的情況來計算?？爝M(jìn)時液壓缸的有效功率為：泵的輸出功率為： 因此快進(jìn)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為： 快退時液壓缸的發(fā)熱量快退時液壓缸的有效功率為： 泵的輸出功率為：快退時液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：壓制時液壓缸的有效功率為： 泵的輸出功率為：因此壓制時液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為： 總的發(fā)熱量為由前面計算得出油箱的容積為1600L。在液壓系統(tǒng)中產(chǎn)生的熱量，一部分使工作介質(zhì)的溫度升高；一部分經(jīng)冷卻表面散發(fā)到周圍空氣中。因管路的散熱量與其發(fā)熱量基本持平。所以，一般認(rèn)為系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量全部有油箱表面散發(fā)。發(fā)熱量已在油溫驗算時計算出，即。 散熱量的計算當(dāng)忽略系統(tǒng)中其他地方的散熱，只考慮油箱散熱時，顯然系統(tǒng)的總發(fā)熱功率H全部由油箱來考慮。這時油箱散熱面積A按教材式（825）的計算公式計算，式中 A—油箱的散熱面積（）H—油箱需要的散熱功率（W） —油溫（一般以考慮）與周圍環(huán)境溫度的溫差； K—散熱系數(shù)。與油箱周圍通風(fēng)條件的好壞而不同，通風(fēng)很差時K=8～9；良好時K=15～；風(fēng)扇強(qiáng)行冷卻時K=20～23；強(qiáng)迫水冷時K=110～175。當(dāng)油箱三個邊的尺寸比例在1:1:1到1:2:3 之間，液面高度為油箱高度的80%，且油箱通風(fēng)良好時，油箱散熱面積A（單位 ）還可用下式估算式中 V—油箱的有效面積，單位為。 則 取油箱的散熱系數(shù)，所以油液溫升為： 由課本表819知溫升沒有超出允許范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。9 參考文獻(xiàn)[1] 王積偉，黃誼，章宏甲．液壓傳動 [M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006．[2] 張利平．液壓傳動系統(tǒng)及設(shè)計 [M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005．[3] 雷天覺．新編液壓工程手冊 [M]．北京：北京理工大學(xué)出版社，1998．[4] 路甬祥．液壓氣動技術(shù)手冊 [M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002．[5] 成大先．機(jī)械設(shè)計手冊 [M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002．[6] 王春行．液壓控制系統(tǒng) [M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002．李狀云．液壓元件與系統(tǒng) [M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002
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