【正文】 B、電氣伺服進給系統(tǒng) C、氣動伺服進給系統(tǒng) D、液壓電氣聯(lián)合式 23. 加工中心的刀具由 ( )管理。 A、 DOV B、主軸 C、可編程控制器 D、機械手 24. 加工中心的自動換刀裝置由驅(qū)動機構(gòu)、 ( )組成。 A、刀庫和機械手 B、刀庫和控制系統(tǒng) C、機械手和控制系統(tǒng) D、控制系統(tǒng) 25. 轉(zhuǎn)塔頭加工中心的主軸數(shù)一般為 ( )個。 A、 15— 19 B、 4 C、 6— 12 D、 3 26. 加工中心按照主軸在加工時的空間位置分類，可分為立式、臥式、 ( )加工中心。 A、不可換主軸箱 B、三軸、五面 C、復合、四軸 D、萬能 27. 逐 點比較法圓弧插補的判別式函數(shù)為 ( )。 A、 F=Xi2+Yi2R2 B、 F= XiYe XeYi C、 F= XiYi XeYe D、 F= XeYe XiYi 28. ( )只接收數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出的指令脈沖，執(zhí)行情況系統(tǒng)無法控制。 A、閉環(huán)伺服系統(tǒng) B、開環(huán)伺服系統(tǒng) C、半閉環(huán)伺服系統(tǒng) D、斷聯(lián)伺服系統(tǒng) 29. 直流小慣量伺服電動機在 1s 內(nèi)可承受的最大轉(zhuǎn)距為額定轉(zhuǎn)距的 ( )。 A、 1 倍 B、 3 倍 C、 2/3 D、 10 倍 30. 機床通電后應首先檢查 ( )是否正常。 A、機床導軌 B、各開關(guān)按鈕和鍵 C、工作臺面 D、護罩 31. 為了使機床達到熱平衡狀態(tài)必須使機床運轉(zhuǎn) ( )。 A、 5min B、 10min 以下 C、 4min D、 15min 以上 32. 在試切和加工中，刃磨刀具和更換刀具后 ( )。 A、一定要重新測量刀長并修改好刀補值 B、不需要重新測量刀長 C、可重新設(shè)定刀號 D、不需要修改好刀補值 33. 工件加工完畢后，應將各坐標軸停在 ( )位置。 A、前端 B、后端 C、中間 D、任意 34. 分析零件圖的視圖時，根據(jù)視圖布局，首先找出 ( )。 A、主視圖 B、后視圖 C、俯視圖 D、前視圖 35. 臥式加工中心編程零點在 XZ 平面內(nèi)的投影與工作臺回轉(zhuǎn)中心之間 X、 Z 向距離應為 ( )。 A、 5 B、零 C、 2 D、 12 36. 在機械加工時，機床、夾具、刀具和工件構(gòu)成了一個完整的系統(tǒng)稱為 ( )。 A、計算系統(tǒng) B、設(shè)計系統(tǒng) C、工藝系統(tǒng) D、測量系統(tǒng) 37. 毛坯的形狀誤差對 下一工序的影響表現(xiàn)為 ( )復映。 A、誤差 B、公差 C、形狀 D、形位和狀態(tài) 38. ( )屬于毛坯的工藝性分析的內(nèi)容。 A、加工余量 B、鑄件質(zhì)量 12 C、工序尺寸及其公差 D、鍛件質(zhì)量 39. 氧化處理的 Fe3O4氧化厚度為 ( )μ m。 A、 1— 3 B、 8 C、 5 D、 7— 10 40. TiN 涂層處理層厚度為 ( )μ m。 A、 2— 3 B、 5 C、 6 D、 7 41. TiCN 處理層厚度為 ( )μ m。 A、 5— 6 B、 8 C、 55 D、 7— 10 42. 夾緊力通過工件傳至 ( )造成工件變形和定位基準位移。 A、水平儀 B、支承元件 C、內(nèi)平臺 D、立面 43. 異形體剛性較差，一般都要裝夾 ( )。 A、 14 次 B、 22 次 C、 2 次以上 D、 19 次 44. 箱體類零件一般是指 ( )孔系，內(nèi)部有一定型腔，在長、寬、高方向有一定比例的零件。 A、至少具有 7 個 B、至多具有 1 個 C、具有 1 個以上 D、至少具有 4 個 45. 在對曲線擬合計算、插值時，把計算精度控制在工件公差的 ( )，一般能保證工件精度。 A、 9/10 B、 3/4 之內(nèi) C、 6/7 D、 1/5 之內(nèi) 46. 鑄造內(nèi)應力是灰鑄鐵在 ( )攝氏度從塑性向彈性狀態(tài)轉(zhuǎn)變時，由于壁厚不均、冷卻收縮不勻而造成的。 A、 620— 400 B、 700 C、 180— 380 D、 120— 350 47. 跨距大箱體的同軸孔加工，盡量采取 ( )加工方法。 A、裝壓 B、夾頂 C、調(diào)頭 D、卡盤裝夾 48. 工藝系統(tǒng)內(nèi)的 ( )剛度是影響系統(tǒng)工作的決定性因素。 A、工藝 B、接觸 C、外部 D、分離 49. 基準不重合誤差由前后 ( )不同而引起。 A、狀態(tài)誤差 B、工序基準 C、形位誤差 D、位置偏差 50. 為消除粗加工的內(nèi)應力，精加工常在 ( )進行。 A、夾火處理后 B、回火處理后 C、淬火處理后 D、夾火處理前 51. 數(shù)控機床中的精密多齒分度盤，其分度精度可達 ( )。 A、 ＋＿ “ B、 ＋＿ “ C、 ＋＿ “ D、 ＋＿ “ 52. 在批量較小且不斷改型的生產(chǎn)中， ( )可發(fā)揮很好的作用。 A、成組夾具 B、可調(diào)夾具 C、專用夾具 D、組合夾具 53. 成組夾具是適應 ( )需要發(fā)起來的。 A、一般工藝 B、車床工藝 C、鉆床工藝 D、成組工藝 54. 使用 可調(diào)夾具，可 ( )。 A、大大減少夾具設(shè)計、制造時間 B、大大增加夾具設(shè)計時間 C、大大增加夾具制造時間 D、延長了生產(chǎn)技術(shù)準備時間 55. ( )不屬于定位件。 A、 V 形支承 B、平鍵、定位盤 C、定位銷、 T 形鍵 D、 T 形鍵 56. ( )屬于導向件。 A、 T 形鍵和定位銷 B、鉆套 C、定位盤和定位銷 D、平 鍵和基礎(chǔ)角鐵 57. ( )屬于緊固件。 A、 T 形鍵和定位盤 B、墊圈 C、基礎(chǔ)角鐵和 T 形鍵 D、平鍵和定位銷 58. ( )屬于輔助件。 A、手柄 B、定位盤和圓形基礎(chǔ)板 C、定位銷 D、平鍵 59. 刀具磨損的最常見形式是 ( )。 A、磨料磨損 B、擴散 磨損 C、氧化磨損 D、熱電磨損 60. 將后刀面磨損帶中間部分 ( )磨損量允許達到的最大值稱為磨鈍標準。 A、最大 B、最小 C、平均 D、極限 13 61. 刀具由刃磨后開始切削，一直到磨損量達到磨鈍標準為止，所經(jīng)過的 ( )稱為刀具使用壽命。 A、切削速度 B、切削力 C、切削路程 D、切削時間 62. 在一定切削速度范圍內(nèi)，切削速度與切削壽命 之間在雙對數(shù)坐標系下是 ( )關(guān)系。 A、素數(shù) B、非線性 C、線性 D、指數(shù)或?qū)?shù) 63. 接觸傳感器是具有 ( )維測量功能的測頭。 A、三 B、一或五 C、七或八 D、十 64. 影響刀具擴散磨損擴散速度的最主要原因是切削 ( )。 A、方向 B、速度 C、力 D、溫度 65. Ti 元素的擴散速度 ( )。 A、與鎢一樣 B、高于碳 C、與鎢、碳一樣 D、遠遠低于鈷 66. 刀具的切削路程 lm，切削速度ν c，切削時間 T，可以用 ( )來表示他們之間的關(guān)系。 A、 lm=6ν cT B、 lm=ν c/3T C、 lm=ν cT D、 T= 5lm ν c 67. 精車時，后刀面的磨鈍標準 VB 是 ( )mm。 A、 — B、 2 C、 — D、 1— 68. 合金鋼粗車時，后刀面的磨鈍標準 VB 是 ( )mm。 A、 — B、 2 C、 — D、 1— 69. 碳素鋼粗車時，后刀面的磨鈍標準 VB 是 ( )mm。 A、 B、 — C、 — D、 70. 鑄鐵件粗車時，后刀面的磨鈍標準 VB 是 ( )mm。 A、 B、 — C、 — D、 71. 鋼及鑄鐵大低速件粗車時，后刀面的磨鈍標準 VB 是 ( )mm。 A、 B、 — C、 — D、 72. 刀具進入正常磨損階段后磨損速度 ( )。 A、驟增 B、下降 C、無法確定 D、趨于不穩(wěn)定 73. 刀具劇烈磨損階段切削力 ( )。 A、急劇上升 B、急劇下降 C、不變 D、緩慢下降 74. 變量包括有局部變量、 ( )。 A、局部變量 B、大變量 C、公用變量和系統(tǒng)變量 D、小變量 75. 在加工界面內(nèi)計算刀具中心軌跡時，其刀具半徑是 r 值， r 與球頭刀半徑 R 的關(guān)系為 ( )。 A、 r=R2tanφ B、 r=R4tanφ C、 r=R3cosφ D、 r=Rsinφ 76. 控制指令 IF[條件表達式 ]GOTO n 表示若條 件不成立，則轉(zhuǎn)向 ( )。 A、下一句 B、 n C、 n1 D、 n+1 77. 用行 (層 )切法加工空間立體曲面，即三坐標運動、二坐標聯(lián)動的編程方法稱為 ( )加工。 A、 維 B、 維 C、 維 D、 維 78. 已知直線經(jīng)過（ x1， y1）點，斜率為 k(k≠ 0)，則直線方程為 ( )。 A、 3yy1=xx1 B、 y=3kx+b2 C、 yy1=k(xx1) D、 y=ax 4