【導(dǎo)讀】二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司前山新城回遷房1區(qū)工程地下室高支模施工方案

　　

【正文】 ； 方木的最大撓度計(jì)算值 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求 ! : 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算； 托梁采用：鋼管 (雙鋼管 ) :Ф483 ； W= cm3； I= cm4； 集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力， P＝ 。 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 托梁計(jì)算彎矩圖 (kNm) 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房 1區(qū)工程 地下室高支模施工方案 23 托梁計(jì)算變形圖 (mm) 托梁計(jì)算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax = kNm ； 最大變形 Vmax = mm ； 最大支座力 Qmax = kN ； 最大應(yīng)力 σ= ； 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205 N/mm2； 托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求 ! 托梁的最大撓度為 小于 1000/150與 10 mm,滿足要求 ! (軸力 ): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。 ： (1)腳手架的自重 (kN)： NG1 = = kN； 鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄 A。 (2)模板的自重 (kN)： NG2 = 1 = kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN)： NG3 = 251 = kN； 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房 1區(qū)工程 地下室高支模施工方案 24 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN； 。 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (+2 ) 1 = kN； ,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算 N = + = kN； : 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 : σ =N/(υA)≤ [f] 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 (kN) ： N = kN； υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm) ： i = cm； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = cm2； W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )(cm3)： W= cm3； σ 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ： [f] =205 N/mm2； L0 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 按下式計(jì)算 : l0 = h+2a = +2 = m； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度； a = m； l0/i = 1700 / = 108 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ= ； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ； σ=（ 489） = N/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ= N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算 l0 = k1k2(h+2a)= (+2) = m； k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表 1取值 ； k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)， h+2a = 按照表 2取值 ； Lo/i = / = 126 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ= ； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ； σ=（ 489） = N/mm2； 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房 1區(qū)工程 地下室高支模施工方案 25 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ= N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連 接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍 : 《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》。 : 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計(jì)值 : fg = fgkk c = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = N/A =； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ： N = kN； 基礎(chǔ)底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！ 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房 1區(qū)工程 地下室高支模施工方案 26 400 1100 梁模板 鋼管 腳手架支撐計(jì)算書(shū) 1)模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度 B(m)： ；梁截面高度 D(m)： ； 混凝土板厚度 (mm)： ；立桿沿梁跨度方向間距 La(m)： ； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng) 度 a(m)： ； 立桿步距 h(m)： ；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m)： ； 梁支撐架搭設(shè)高度 H(m)： ；梁兩側(cè)立桿間距 (m)： ； 承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立桿根數(shù)： 1； 采用的鋼管類(lèi)型為 Φ48； 立桿承重連接方式：可調(diào)托座； 2)荷載參數(shù) 新澆混凝土重力密度 (kN/m3)： ；模板自重 (kN/m2)： ；鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)： ；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)： ； 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房 1區(qū)工程 地下室高支模施工方案 27 振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載 (kN/m2)： ；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載 (kN/m2)： ； 3)材料參數(shù) 木材品種：柏木；木材彈性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm)： ； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)： ；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2)： ； 面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度 (mm)： ； 面板彈性模量 E(N/mm2)： ；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)： ； 4)梁底模板參數(shù) 梁底方木截 面寬度 b(mm)： ；梁底方木截面高度 h(mm)： ； 梁底模板支撐的間距 (mm)： ； 5)梁側(cè)模板參數(shù) 主楞間距 (mm)： 600；次楞根數(shù)： 4； 主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量： 3； 固定支撐水平間距 (mm)： 600； 豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是： 150mm， 450mm， 750mm； 主楞材料：圓鋼管； 直徑 (mm)： ；壁厚 (mm)： ； 主楞合并根數(shù)： 2； 次楞材料：木方； 寬度 (mm)： ；高度 (mm)： ； 按《施工手冊(cè)》，新澆 混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值 : F= F=γH 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取 ； T 混凝土的入模溫度，取 ℃； V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房 1區(qū)工程 地下室高支模施工方案 28 β1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 分別計(jì)算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 次楞的根數(shù)為 4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖 (單位： mm) 1)強(qiáng)度計(jì)算 材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： σ ＝ M/W [f] 其中， W 面板的凈截面抵抗矩， W = 60； M 面板的最大彎矩 (Nmm)； σ 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) [f] 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算： M = + 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括： 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q1= =； 振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值 : q2= 4=； 計(jì)算跨度 : l = (1100180)/(41)= ； 面板的最大彎矩 M= [(1100180)/(41)]2 + [(1100180)/(41)]2= 105Nmm； 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房 1區(qū)工程 地下室高支模施工方案 29 面板的最大支座反力為 : N=+=[(1100180)/(41)]/1000+[(1100180)/(41)]/1000= kN； 經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 : σ = 105 / 104=； 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ 2)撓度驗(yàn)算 ν =(100EI)≤ [ν]=l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值 : q = q1= ； l計(jì)算跨度 : l = [(1100180)/(41)]=； E面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 6000N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 60； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ν= [(1100180)/(41)]4/(1006000105) = mm； 面板的最大容許撓度值 :[ν] = l/250 =[(1100180)/(41)]/250 = ； 面板的最大撓度計(jì)算值 ν= 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 1)次楞計(jì)算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到： q = 本工程中，次楞采用木方，寬度 80mm，高度 80mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為 : W = 1888/6 = ； I = 18888/12 = ； E = N/mm2； 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房 1區(qū)工程 地下室高支模施工方案 30 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kNm) 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房 1區(qū)工程 地下室高支模施工方案 31 變形圖 (mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm （ 1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算 強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 : σ = M/W[f] 經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 105/104 = N/mm2； 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 17N/mm2； 次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=17N/mm2，滿足要求！ （ 2）次楞的撓度驗(yàn)算 次楞的最大容許撓度值 : [ν] = 600/400=； 次楞的最大撓度計(jì)算值 ν= 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 2)主楞計(jì)算 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 ，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 2=； I = 2=； 二十二冶集團(tuán)天津建設(shè)有限公司 前山新城回遷房