【導讀】六、勞動力計劃----------------------------------------------------32. 中線荷載大于20kN/m的模板支撐系統(tǒng)”。結合本工程實際情況及相關文件要求，本工程高大支模主要為塔樓十六層局部1400³700和1200³700梁、塔樓三十一。層、塔樓四十七層和塔樓四十八層。天和國際中心項目位于重慶市江北區(qū)觀音橋。限公司投資建設籌建，重慶市設計院設計，重慶市勘測院進行工程地質(zhì)勘察，監(jiān)督，重慶建工集團股份有限公司實施施工總承包。58F/-8F和裙樓4～5F/-7F組成，總用地面積為9451m2，總建筑面積約17萬平方，建筑總高。結構體系為超B級高度高層建筑，板基礎及條形基礎。房屋結構的安全等級為一級。梁截面尺寸,300*600，跨度和;,砼強度為C35；主要梁截面尺寸1000*700,跨度，分項工程范圍按規(guī)定要求需要組織專家論證。條件和業(yè)主要求及時插入。

　　

【正文】 護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫(yī)院進行救治。 （ 6）、救援器材 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 32 救援工具 名稱 數(shù)量 備注 交通工具 微型汽車 2臺 供指揮用 商務車 2臺 供救援用 通訊工具 固定電話 2部 救援人員應保持手機 24h開機 手機 1臺 /人 對講機 1臺 /人 器材、藥品 擔架 2副 救援器材平時放置在安全部辦公室內(nèi)妥善保管，并定期組織救援人員參加演練 醫(yī)務氧氣袋 5個 安全帶 10副 止血帶 10個 頸托 2個 急救箱 3個 安全警示牌 10個 安全 警戒線 10卷 絕緣防火手套 20副 干粉滅火器 30個 泡沫滅火器 30個 （ 7）、善后處理 現(xiàn)場搶險工作完成后，由項目質(zhì)安部門組織有關部門和人員，配合上級部門，對事故的發(fā)生、發(fā)展等方面的情況進行調(diào)查，形成相關的調(diào)查記錄。對事故中受傷人員及時送醫(yī)院救治，直到傷愈后方可出院，并按有關要求支付受傷期間的誤工損失；對在事故中不幸死亡人員應做好其家屬的思想工作，并按有關要求及時將賠償費用支付給其家屬。 六 、 勞動力計劃 主要勞動力需用量計劃表 工種名稱 高峰期人數(shù) 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 33 木工 50 鋼筋工 40 混凝土工 20 架子工 20 電工 3 專職安全生產(chǎn)管理人員 4 特種作業(yè)人員（高處作業(yè)）： 胡 建 T500231198811187172 登高架設作業(yè) 劉成進 T51232219640716145X 登高架設作業(yè) 胡中榮 T512322196804227176 登高架設作業(yè) 胡 剛 T5002311988505127171 登高架設作業(yè) 吳 波 T510212197711254575 低壓電工作業(yè) 宋孝忠 T510222197308317516 低壓電工作業(yè) 安全員： 鄧永明 渝 101100463163 湯宗平 渝 1111004035421 成庚雨 渝 101100486397 王永紅 渝 1111004035431 七、計算書及相關圖紙 計算書： 板模板計算書 一、工程屬性 新澆混凝土樓板名稱 板 新澆混凝土樓板板厚 (mm) 120 新澆混凝土樓板 邊長 L(m) 新澆混凝土樓板邊寬 B(m) 二、荷載設計 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 34 施工人員及設備荷載標準值 Q1k 當計算面板和小梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當計算面板和小梁時的集中荷載 (kN) 當計算主梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2) 1 模板及其支架自重標準值 G1k(kN/m2) 面板自重標準值 面板及小梁自重標準值 樓板模板自重標準值 模板及其支架自重標準值 新 澆筑混凝土自重標準值 G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 風荷載標準值 ωk(kN/m2) 基本風壓 ω0(kN/m2) 風壓高度變化系數(shù) μz 風荷載體型系數(shù) μs 三、模板體系設計 模板支架高度 (m) 立柱縱向間距 la(mm) 1000 立柱橫向間距 lb(mm) 1000 水平拉桿步距 h(mm) 1800 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心對稱 立柱距混凝土板短邊的距離 (mm) 450 立柱距混凝土板長邊 的距離 (mm) 225 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 35 主梁布置方向 平行樓板長邊 小梁間距 (mm) 200 小梁距混凝土板短邊的距離 (mm) 50 小梁兩端各懸挑長度 (mm) 225， 225 設計簡圖如下： 模板設計平面圖 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 36 模板設計剖面圖 (樓板長向 ) 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 37 模板設計剖面圖 (樓板寬向 ) 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 18 面板抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 15 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》 面板可按簡支跨計算 的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取 1m單位寬度計算。計算簡圖如下： 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 38 W＝ bh2/6=10001818/6＝ 54000mm3， I＝ bh3/12=1000181818/12＝ 486000mm4 強度驗算 q1＝ [(G1k+ (G3k+G2k)h)+， (G1k+ (G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+] 1= q2＝ G1kb=1= p＝ Q1K=＝ Mmax＝ max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[， +]= m σ＝ Mmax/W＝ 106/54000＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝ 5ql4/(384EI)＝ 52021/(38410000486000)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 200/400＝ 滿足要求！ 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 50100 小梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 小梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面慣性矩 I(cm4) 因 [B/lb]取整 ＝ [3450/1000]取整 ＝ 3，按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為 225mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 39 強度驗算 q1＝ [(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ 因此， q1靜 ＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ M1＝ L2+ L2＝ 12+12＝ m q2＝ G1kb=＝ p＝ Q1k=＝ M2＝ +＝ 12+1＝ m M3＝ max[q1L12/2， q2L12/2+pL1]=max[， +]＝ m Mmax＝ max[M1， M2， M3]＝ max[， ， ]＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/83330＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝ L+ L＝ 1+1＝ 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 40 V2＝ +＝ 1+＝ V3＝ max[q1L1， q2L1+p]＝ max[， +]＝ Vmax＝ max[V1， V2， V3]＝ max[， ， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(210050)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中 νmax＝ (100EI)=10004/(10093504166700)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 1000/400＝ 懸臂端 νmax＝ qL4/(8EI)=2254/(893504166700)＝ ≤[ν]＝ l1/400＝ 225/400＝ 滿足要求！ 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Φ48 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁最大支座反力計算 Q1k＝ q1＝ [(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ q1靜 ＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ q2＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))= 承載能力極限狀態(tài) 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 41 按三跨連續(xù)梁， Rmax＝ ( + )L＝ 1+1＝ 按懸臂梁， R1＝ q1l=＝ R＝ max[Rmax， R1]＝ 。 同理， R39。＝ ， R39。39。＝ 正常使用極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁， Rmax＝ ＝ 1＝ 按懸臂梁， R1＝ q2l=＝ R＝ max[Rmax， R1]＝ 。 同理， R39。＝ ， R39。39。＝ 抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖 (kNm) Mmax＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/4250＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 42 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/398＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ 跨中 νmax=≤[ν]=1000/400= 懸挑段 νmax＝ ≤[ν]=400/400=1mm 滿足要求！ 七、立柱驗 算 天和國際中心項目 高支模 (塔樓 )安全專項方案 43 立桿穩(wěn)定性計算依據(jù) 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302021 剪刀撐設置 加強型 立桿頂部步距 hd(mm) 1500 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度 a(mm) 200 頂部立桿計算長度系數(shù) μ1 非頂部立桿計算長度系數(shù) μ2 鋼管類型 Φ48 立柱截面面積 A(mm2) 398 立柱截面回轉半徑 i(mm) 16 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設計值 [f](N/mm2) 205 長細比驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段： l02=kμ2h =11800=3159mm λ=l0/i=3159/16=≤[λ]=210 長細比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)