【正文】 荷載否架體搭設省份、城市河南(省)鄭州市(市)地面粗糙度類型/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)計算模板及次梁時均布活荷載Q1k(kN/m^2)計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(kN)計算主梁時均布活荷載Q3k(kN/m^2)計算立柱及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/m^2)1基本風壓值Wo(kN/m^2)/模板荷載傳遞方式可調(diào)托座簡圖：（圖1） 平面圖（圖2） 縱向剖面圖1（圖3） 橫向剖面圖2三、面板驗算取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3, I=bh3/12=1000153/12=281250mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)120/1000)1+1)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)120/1000)1+1)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=（圖4） 可變荷載控制的受力簡圖1：由可變荷載控制的組合：q3={[G1k+(G2k+G3k)h]b}=((+(24+)120/1000)1)=p1===（圖5） 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4={[G1k+(G2k+G3k)h]b}=((+(24+)120/1000)1)=p2===取最不利組合得：（圖6） 永久荷載控制的受力簡圖（圖7） 面板彎矩圖Mmax= mσ=Mmax/W=106/37500=≤[f]=22N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)120/1000)1=（圖8） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖9） 撓度圖ν=≤[ν]=250/250=1mm滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10） 可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+ }=((+(24+)120/1000)250/1000+250/1000)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+} =((+(24+)120/1000)250/1000+250/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3={[G1k+(G2k+G3k)h]a}=((+(24+)120/1000)250/1000)=p1===（圖11） 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4={[G1k+(G2k+G3k)h]a}=((+(24+)120/1000)250/1000)=p2===（圖12） 永久荷載控制的受力簡圖強度驗算（圖13） 次梁彎矩圖(kNm)Mmax= mσ=Mmax/W=106/(103)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖14） 次梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=VmaxS/(Ib0)=10340103/(104510)=≤[τ]= 2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)120/1000)250/1000=（圖15） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖16） 次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/250= mm滿足要求五、主梁驗算將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)250/1000+250/1000)=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)250/1000+250/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)120/1000)250/1000=此時次梁的荷載簡圖如下（圖18） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=自重設計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖20） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖21） 主梁彎矩圖(kNm)Mmax= mσ=Mmax/W= 106/(1000)=≤[f]= 205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖22） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib0)=1000103/(10410)= N/mm2≤[τ]=120 N/mm2滿足要求撓度驗算（圖23） 主梁變形圖(mm)νmax= mm≤[ν]=103/250=滿足要求支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=六、立柱驗算長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1, μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01= kμ1(h1+2a)=1(+2200/1000)=l02=kμ2h1 =1=取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(,)=λ=l0/i=1000/(10)=≤[λ]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)λ1=l01/i=1000/(10)==N1=[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb=((+(24+)120/1000)+1)=f=N1/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1000/(10)==N3=[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb+Hgk =((+(24+)120/1000)+1)+=f=N3/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax= kNN= kN≤[N]=30kN滿足要求截面尺寸300mm*800mm梁扣件式鋼管支架高支模安全計算書適用范圍：羽毛球館梁高支模搭設一、計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011《混凝土結構設計規(guī)范》GB500102010《建筑結構荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結構設計規(guī)范》GB500172003《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ3002013計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)800混凝土梁寬b(mm)300混凝土梁計算跨度L(m)8模板支架高度H(m)計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座次梁懸挑長度a1(mm)250梁兩側樓板情況梁兩側有板梁側樓板厚度120斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)垂直梁跨度方向的梁兩側立柱間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h(m)梁側樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)梁側樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)立桿自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根數(shù)n1梁底支撐小梁根數(shù)m4架體底部布置類型墊板結構表面要求表面隱藏材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5080面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm（樺木平行方向）鋼管規(guī)格Ф483荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市河南(省)鄭州市(市)地面粗糙度類型/基本風壓值Wo(kN/m^2)/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)施工人員及設備產(chǎn)生荷載標準值Q1k(kN/m^2)施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm4強度驗算由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)800/1000)1+1)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)800/1000)1+1)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3） 面板簡圖（圖4） 面板彎矩圖Mmax=mσ=Mmax/W=106/37500=≤[f]=22N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)800/1000)1=（圖5） 簡圖（圖6） 撓度圖ν=≤[ν]=300/((41)250)=滿足要求三、次梁驗算由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)800/1000)300/1000/(41)+300/1000/(41))=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)800/1000)300/1000/(41)+300/1000/(41))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=計算簡圖：（圖7） 簡圖強度驗算（圖8） 次梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖9） 次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=VmaxS/(Ib)=10340103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)800/1000)300/1000/(41)=（圖10） 變形計算簡圖（圖11） 次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/250=2mm滿足要求四、主梁驗算梁側樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主梁的驗算力學模型簡化為1+21=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)800/1000)300/((41)1000)+300/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)800/1000)300/((41)1000)+300/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)800/1000)300/((41)1000)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 自重設計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖12） 主梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖13） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求撓度驗算（圖14） 主梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/(1+1)/250=滿足要求支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座