【導(dǎo)讀】[1997]108號）的要求，由建設(shè)部會同有關(guān)部門共同修訂的《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，經(jīng)有關(guān)部門會審，批準(zhǔn)為國家標(biāo)準(zhǔn)，編號為GB50010-2020，自2020年4月1日起施行。原《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GBJ10-89于2020年12月31日廢止。術(shù)內(nèi)容的解釋，建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織中國建筑工業(yè)出版社出版發(fā)行。的高等院校及科研、設(shè)計、企業(yè)單位共同修訂而成。在修訂過程中，規(guī)范修訂組開展了。各類專題研究，進行了廣泛的調(diào)查分析，總結(jié)了近年來我國混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計的實踐經(jīng)驗，與相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進行了協(xié)調(diào)，與國際先進的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進行了比較和借鑒。改，最后經(jīng)審查定稿。限狀態(tài)計算及正常使用極限狀態(tài)驗算、構(gòu)造及構(gòu)件、結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計及有關(guān)的附錄。程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化》雜志上。本規(guī)范以黑體字標(biāo)志的條文為強制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。構(gòu)設(shè)計規(guī)范》管理組。金材料行業(yè)協(xié)會預(yù)應(yīng)力委員會。安全適用、經(jīng)濟合理、確保質(zhì)量，制訂本規(guī)范。由剪力墻組成的承受豎向和水平作用的結(jié)構(gòu)。

　　

【正文】 考慮動力系數(shù) )作用下，其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力尚應(yīng)符合下列規(guī)定 (圖)： σ ct≤ f39。tk () σ cc≤ 39。ck () 截面 邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計算： σ cc 或σ ct=ζpc+ 177。 () 式中 σ cc、σ ct相應(yīng)施工階段計 算截面邊緣纖維的混凝土壓應(yīng)力、拉應(yīng)力； f39。tk、 f39。ck與各施工階段混凝土立方體抗壓強度 f39。cu 相應(yīng)的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值、抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范表 以線性內(nèi)插法確定； Nk、 Mk構(gòu)件自重及施工荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合的計算截面產(chǎn)生的軸向力值、彎矩值； W0驗算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。 第 條 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工階段，除應(yīng)進行承載能力極限狀態(tài)驗算外，對預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定： σ ct≤ 2f39。tk () σ cc≤ 39。ck () 此處σ ct、σ cc 仍按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算。 第 條 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋應(yīng)符合下列要求： 1 施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率 (A39。s+A39。p)/A 不應(yīng)小于 %,對后張法構(gòu)件不應(yīng)計入 A39。p,其中， A 為構(gòu)件截面面積； 2 施工階段預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，當(dāng)σ ct=2f39。tk時，預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率 A39。s/A 不應(yīng)小于 %。當(dāng) f39。tk＜σ ct＜ 2f39。tk時，則在 %和 %之間按線性內(nèi)插法確定； 3 預(yù)拉區(qū)的縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的直徑不宜大于 14mm，并應(yīng)沿構(gòu)件預(yù)拉區(qū)的外邊緣均勻配置。 注：施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構(gòu)件，預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)具體情況按實踐經(jīng)驗確定。 第 對先張法和后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié) 構(gòu)構(gòu)件，在承載力和裂縫寬度計算中，所用的混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力Np0及相應(yīng)的合力點的偏心距 ep0,均應(yīng)按本規(guī)范公式 ()及 ()計算，此時，先張法和后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力 ζp0、σ 39。p0 均應(yīng)按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算。 預(yù)應(yīng)力損失值計算 下一節(jié) 前一節(jié) 回目錄 第 條 預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)應(yīng)力損失值可按表 的規(guī)定計算。 當(dāng)計算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時，應(yīng)按下列數(shù)值取用： 先張法構(gòu)件 100N/mm2 后張法構(gòu)件 80N/mm2 預(yù)應(yīng)力損失值 (N/mm2) 表 引起損失的因素 符號 先張法構(gòu)件 后張法構(gòu)件 張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮 σl1 按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算 按本規(guī)范第 條和第 條的規(guī)定計算 預(yù)應(yīng)力鋼筋的摩擦 與孔道壁之間的摩擦 σl2 按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算 在轉(zhuǎn)向裝置處的摩擦 按實際情況確定 混凝土加熱養(yǎng)護時，受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差 σl3 2Δt 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松馳 σl4 預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線 普通松馳： ( )σ con 此處，一次張拉ψ =1， 超張拉ψ = 低松馳： 當(dāng)σ con≤ ( )σ con 當(dāng) ＜σ con≤ ( )σ con 熱處理鋼筋 一次張拉 超張拉 混凝土的收縮和徐變 σl5 按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算 用螺旋式預(yù)應(yīng)力鋼筋作配筋的環(huán)形構(gòu)件，當(dāng)直徑 d≤3m 時，由于混凝土的局部擠壓 σl6 30 注： 1 表中 Δt 為混凝土加熱養(yǎng)護時，受張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差 (℃ )； 2 表中超張拉的張拉程序為從應(yīng)力為零開始 張拉至 ；或從應(yīng)力為零開始張拉至，持荷 2min 后，卸載至 ζcon； 3 當(dāng) ζcon/fptk≤ 時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松馳損失值可取為零。 第 條 預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值σ l1可按下列公式計算： σ l1=aEs/l () 式中 a張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值 (mm),可按表 采用； l張拉端至錨固端之間的距離 (mm). 錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值 a(mm) 表 錨具 類別 a 支承式錨具 (鋼絲束鐓頭錨具等 ) 螺帽縫隙 1 每塊后加墊板的縫隙 1 錐塞式錨具 (鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具等 ) 5 夾片式錨具 有頂壓時 5 無頂壓時 68 注： 1 表中的錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定； 2 其他類型的錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值應(yīng)根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定。 塊體拼成的結(jié)構(gòu)，其預(yù)應(yīng)力損失尚應(yīng)計及塊體間填縫的預(yù)壓變形。當(dāng)采用混凝土或砂漿為填縫材料時，每條填縫的預(yù)壓變形值可取為 1mm. 第 條 后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋 內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值σ l1,應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長度 lf 范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋變形值等于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值的條件確定，反向摩擦系數(shù)可按本規(guī)范表 中的數(shù)值采用。 常用束形的后張預(yù)應(yīng)力鋼筋在反向摩擦影響長度 lf 范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值σ l1 可按本規(guī)范附錄 D 計算。 第 條 預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值σ l2(圖 )，宜按下列公式計算： σ l2=ζcon(1 ) () 當(dāng) (kx+μζ)≤ 時， ζl2 可按下列近似公式計算： σ l2=(kx+μζ)ζcon () 式中 X張拉端至計算截面的孔道長度 (m),可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度； θ 張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角 (rad)。 K考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)，按表 采用； μ 預(yù)應(yīng)力鋼筋與 孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按表 采用。 摩擦系數(shù) 表 孔道成型方式 K μ 預(yù)埋金屬波紋管 預(yù)埋鋼管 橡膠管或鋼管抽芯成型 注： 1 表中系數(shù)也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定； 2 當(dāng)采用鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具及類似形式錨具時，尚應(yīng)考慮錨環(huán)口處的附加摩擦損失，其值可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定。 第 條 混凝土收縮、徐變引起受拉區(qū)和受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失值σlσ 39。l5 可按下列方法確定： 1 對一般情況 先張法構(gòu)件 () () 后張法構(gòu)件 () () 式中 σ pc、σ 39。pc在受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處的混凝土法向壓應(yīng)力； f39。cu施加預(yù)應(yīng)力時的混凝土立方體抗壓強度； ρ、ρ 39。受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率：對先張法構(gòu)件，ρ=(Ap+As)/A0,ρ39。=(A39。p+A39。s)/A0。對后張法構(gòu)件， ρ=(Ap+As)/An,ρ39。=(A39。p+A39。s)/An。對于對稱配置預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，配筋率 ρ、 ρ39。應(yīng)按鋼筋總截面面積的一半計算。 在受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng) 力鋼筋合力點處的混凝土法向壓應(yīng)力σ pc、σ 39。pc 應(yīng)按本規(guī)范第 條及第 條的規(guī)定計算。此時，預(yù)應(yīng)力損失值僅考慮混凝土預(yù)壓前 (前一批 )的損失，其非預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力 ζlσ 39。l5 值應(yīng)取為零；σ pc、σ 39。pc值不得大于 39。cu。當(dāng)ζ39。pc為拉應(yīng)力時，公式 ()、 ()中的 ζ39。pc應(yīng)取為零。計算混凝土法向應(yīng)力σ pc、σ 39。pc時，可根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重的影響。 當(dāng)結(jié)構(gòu)處于年平均相對濕度低于 40%的環(huán)境下， ζl5 及σ 39。l5 值應(yīng)增加 30%. 2 對重要的結(jié)構(gòu)構(gòu)件， 當(dāng)需要考慮與時間相關(guān)的混凝土收縮、徐變及鋼筋應(yīng)力松馳預(yù)應(yīng)力損失值時，可按本規(guī)范附錄 E 進行計算。 注：當(dāng)采用泵送混凝土?xí)r，宜根據(jù)實際情況考慮混凝土收縮、徐變引起預(yù)應(yīng)力損失值的增大。 第 條 后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用分批張拉時，應(yīng)考慮后批張拉鋼筋所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮 (或伸長 )對先批張拉鋼筋的影響，將先批張拉鋼筋的張拉控制應(yīng)力值 ζcon增加 (或減小 )αEσ pcio 此處，σ pci為后批張拉鋼筋在先批張拉鋼筋重心處產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。 第 條 預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在各階段的預(yù)應(yīng)力損 失值宜按表 的規(guī)定進行組合。 各階段預(yù)應(yīng)力損失值的組合 表 預(yù)應(yīng)力損失值的組合 先張法構(gòu)件 后張法構(gòu)件 混凝土預(yù)壓前 (第一批 )的損失 σ l1+ζl2+ζl3+ζl4 σ l1+ζl2 混凝土預(yù)壓后 (第二批 )的損失 σ l5 σ l4+ζl5+ζl6 注 :先張法構(gòu)件由于鋼筋應(yīng)力松馳引起的損失值 σ l4在第一批和第二批損失中所占的比例，如需區(qū)分，可根據(jù)實際情況確定。 第 7 章 承載能力極限狀態(tài)計算 下一節(jié) 前一節(jié) 回目錄 正截面承載力計算的一般規(guī)定 第 條 本章第 節(jié)至第 節(jié)規(guī)定的正截面承載能力極限狀態(tài)計算，適用于鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件、受壓構(gòu)件和受拉構(gòu)件。 對跨高比小于 5的鋼筋混凝土深受彎構(gòu)件，其承載力應(yīng)按本規(guī)范第 10章第 節(jié)的規(guī)定進行計算。 第 條 正截面承載力應(yīng)按下列基本假定進行計算： 1 截面應(yīng)變保持平面； 2 不考慮混凝土的抗拉強度； 3 混凝土受壓的應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系曲線按下列規(guī)定取用： 當(dāng)ε c≤ε 0 時 σ c=fc[1(1 )n] () 當(dāng)ε 0＜ε c≤ε cu時 σ c=fc () n=2 (fcu,k50) () ε 0=+(fcu,k50)105 () ε cu=(fcu,k50)105 () 式中 σ c混凝土壓應(yīng)變?yōu)?εc時的混凝土壓應(yīng)力； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，按本規(guī)范表 采用； ε 0混凝土壓應(yīng)力剛達(dá)到 fc 時的混凝土壓應(yīng)變，當(dāng)計算的ε 0 值小于 時，取為 ； ε cu正截面的混凝土極限壓應(yīng)變，當(dāng)處于非均勻受壓時，按公式 ()計算，如計算的 εcu 值大于 ，取為 ；當(dāng)處于軸心受壓時取為 ε0； fcu,k混凝土立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范第 條確定； n系數(shù)，當(dāng)計算的 n 值大于 時，取為 。 4 縱向鋼筋的應(yīng)力取 等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但其絕對值不應(yīng)大于其相應(yīng)的強度設(shè)計值。縱向受拉鋼筋的極限拉應(yīng)變?nèi)?。 第 條 受彎構(gòu)件、偏心受力構(gòu)件正截面受壓區(qū)混凝土的應(yīng)力圖形可簡化為等效的矩形應(yīng)力圖。 矩形應(yīng)力圖的受壓區(qū)高度 x 可取等于按截面應(yīng)變保持平面的假定所確定的中和軸高度乘以系數(shù) β1。當(dāng)混凝土強度等級不超過 C50 時， β1 取為 ，當(dāng)混凝土強度等級為 C80 時， β1 取為 ，其間按線性內(nèi)插法確定。 矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值取為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值 fc乘以系數(shù)α 1。當(dāng)混凝土強度等級不超 過 C50 時， α1 取為 ，當(dāng)混凝土強度等級為 C80 時， α1 取為，其間按線性內(nèi)插法確定。 第 縱向受拉鋼筋屈服與受壓區(qū)混凝土破壞同時發(fā)生時的相對界限受壓區(qū)高度ζ b應(yīng)按下列公式計算： 1 鋼筋混凝土構(gòu)件 有屈服點鋼筋 () 無屈服點鋼筋 () 2 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 () 式中 ζ b相對界限受壓區(qū)高度： δb=xb/h0。 Xb界限受壓區(qū)高度； h0截面有效高度：縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離； fy普通鋼筋抗拉強度設(shè)計值，接本規(guī)范表 采用； fpy預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度設(shè)計值，按本規(guī)范表 采用； Es鋼筋彈性模量，按本規(guī)范表 采用； σ p0受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力，按本規(guī)范公式 ()或公式 ()計算； ε cu非均勻受壓時的混凝土極限壓應(yīng)變，按本規(guī)范公式 ()計算； β 1系數(shù)，按本規(guī) 范第 條的規(guī)定計算。 注：當(dāng)截面受拉區(qū)內(nèi)配置有不同種類或不同預(yù)應(yīng)力值的鋼筋時，受彎構(gòu)件的相對界限受壓區(qū)高度應(yīng)分別計算，并取其較小值。 第 條 縱向鋼筋應(yīng)力應(yīng)按下列規(guī)定確定： 1 縱向鋼筋應(yīng)力宜按下列公式計算： 普通鋼筋 σ si=Esε cu( 1) () 預(yù)應(yīng)力鋼筋 σ pi=Esε cu( 1)+ζp0i () 2 縱向鋼筋應(yīng)力也可按下列近似公式計算： 普通鋼筋 () 預(yù)應(yīng)力鋼筋 () 3 按公式 ()至公式 ()計算的縱