【正文】 偏心而扭轉?！　　≈丶壒ぷ髦频踯嚵旱氖芾砭壈澹ɑ虻踯囪旒艿氖芾覘U）邊緣，宜采用自動精密氣割，當用手工氣割或剪切機切割時，應沿全長刨邊?！　　〉踯嚵旱氖芾砭墸ɑ虻踯囪旒艿氖芾覘U）上不得焊接懸掛設備的零件，并不宜在該處打火或焊接夾具。　　　吊車鋼軌的接頭構造應保證車輪平穩(wěn)通過?！　‘敳捎煤附娱L軌且用壓板與吊車梁連接時，壓板與鋼軌間的接觸不得過于緊密，以使鋼軌受溫度作用后有縱向伸縮的可能。第九章 塑性設計第一節(jié) 一般規(guī)定　　　本章規(guī)定適用于不直接承受動力荷載的固端梁、連續(xù)梁以及由實腹構件組成的單層和兩層框架結構?！　　〔捎盟苄栽O計的結構或構件，按承載能力極限狀態(tài)設計時，應采用荷載的設計值，考慮構件截面內塑性的發(fā)展及由此引起的內力重分配，用簡單塑性理論進行內力分析。按正常使用極限狀態(tài)設計時，應采用荷載的標準值，并按彈性理論進行計算。　　　按本章規(guī)定進行塑性設計時?！　　?。第二節(jié) 構件的計算　　　彎矩Ｍx（對工字形截面ｘ軸為強軸）作用在一個主平面內的受彎構件，其彎曲強度應符合下式要求： Ｍx≤Ｗpnxf （）式中Ｗpnx——對x軸的凈截面塑性抵抗矩?！　　∈軓潣嫾募袅假定由腹板承受，剪切強度應符合下式要求：　　　　　　　　　　V≤hwtwfv （）式中hw、tw——腹板高度和厚度；fv——塑性設計時采用的鋼材抗剪強度設計值?！　　澗刈饔迷谝粋€主平面內的壓彎構件，其強度應符合下列公式的要求：，其剪切強度應符合公式（）的要求?！　　澗刈饔迷谝粋€主平面內的壓彎構件，其穩(wěn)定性應符合下列公式的要求：　　　一、彎矩作用平面內：式中Ｗpx——對x軸的毛截面塑性抵抗矩。φx、。　　　二、彎矩作用平面外：φy、。 第三節(jié)　容許長細比和構造要求　　　　在構件出現塑性鉸的截面處，必須設置側向支承。該支承點與其相鄰支承點間構件的長細比λｙ，應符合下列要求：對不出現塑性鉸的構件區(qū)段，其側向支承點間距，應由第四章和第五章內有關彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定計算確定?！　　∮米鳒p少構件彎矩作用平面外計算長度的側向支撐?！　　∷泄?jié)點及其連接應有足夠的剛度，以保證在出現塑性鉸前節(jié)點處各構件間的夾角保持不變?！　　‘敯寮捎檬止飧罨蚣羟袡C切割時，應將出現塑性鉸部位的邊緣刨平。當螺栓孔位于構件塑性鉸部位的受拉板件上時，應采用鉆成孔或先沖后擴鉆孔。第十章 鋼管結構　　　本章規(guī)定適用于不直接承受動力荷載、在節(jié)點處直接焊接的圓管結構。 　　　鋼管節(jié)點的構造應符合下列要求：　　　一、主管外徑應大于支管外徑，主管壁厚不應小于支管壁厚。在支管與主管連接處不得將支管穿入主管內?！　　《⒅鞴芎椭Ч芑騼芍Ч茌S線之間的夾角θ不宜小于30176?！　　∪⒅Ч芘c主管的連接節(jié)點處，應盡可能避免偏心?！　　∷摹⒅Ч芘c主管的連接焊縫，應沿全周連續(xù)焊接并平滑過渡?！　　∥?、支管端部宜使用自動切管機切割，支管壁厚小于6mm時可不切坡口?！　　′摴軜嫾诔惺茌^大橫向荷載的部位應采取適當的加強措施，防止產生過大的局部變形。鋼管構件的主要受力部位應避免開孔，如必須開孔時，應采取適當的補強措施?！　　≈Ч芘c主管的連接可沿全周采用角焊縫，也可部分采用角焊縫、部分采用對接焊縫，支管管壁與主管管壁之間的夾角大于或等于120176。的區(qū)域宜采用對接焊縫或帶坡口的角焊縫。角焊縫的焊腳尺寸hf不宜大于支管壁厚的兩倍?！　　≈Ч芘c主管的連接焊縫可視為全周角焊縫按公式（）進行計算，但取βf＝1。角焊縫的有效厚度沿支管周長是變化的，當支管軸心受力時。焊縫的計算長度（支管與主管相交線長度）可按下列公式計算：　　　為保證節(jié)點處主管的強度，支管的軸心力不得大于下列規(guī)定中的承載力設計值：　　　　注：①本條適用范圍為：≤β≤，ds/ts≤50（ts－支管壁厚），θ≥30176。當ｄ/ｔ＞50時，?。?ｔ＝50。 ②本條中的Ｘ型和Ｋ型節(jié)點系指支管軸線與主管軸線在同一平面內。第十一章 圓鋼、小角鋼的輕型鋼結構　　　本章規(guī)定僅適用于在跨度不超過18m且起重量不大于5t的輕、中級工作制橋式吊車的房屋中，采用有圓鋼或小角鋼（小于454或56364）的輕型鋼結構?！　　∽ⅲ盒弯摻M成的結構有個別次要桿件采用小角鋼時，可不受本章限制?！　　”菊乱?guī)定不適用于使用條件復雜的輕型鋼結構（如直接承受動力荷載，處于高溫、高濕和強烈侵蝕環(huán)境的輕型鋼結構等）所需的特殊要求?！　　≥p型鋼結構的強度設計值，、：　　　一；　　　二、平面桁架式檁條和三鉸拱斜梁，；　　　三、?！　　≡阼旒苤?，應盡可能使桿件重心線在節(jié)點處交于一點，否則應考慮其偏心的影響?！　　∪q拱屋架的三角形組合斜梁，其截面高度與斜梁長度的比值不得小于1/18，截面寬度與截面高度的比值不得小于2/5。　　　單圓鋼壓桿連接于節(jié)點板一側時，桿件應按公式（）計算其穩(wěn)定性，連接可按公式（）計算。單圓鋼拉桿連接于節(jié)點板一側時，桿件和連接可按軸心受拉構件計算強度，但強度設計值應降低15％。　　　桁架中的主要壓桿（弦桿、端斜桿、端豎桿）的長細比不宜大于150，其它壓桿的長細比不宜大于200。拉桿的長細比不宜大于400，張緊的圓鋼拉桿的長細比不受限制。圓鋼不宜用于桁架的受壓弦桿和受壓端斜桿?！　　A鋼與平板（鋼板或型鋼的平板部分，）、圓鋼與圓鋼（）之間的焊縫，其抗剪強度應按下式計算：　圓鋼與圓鋼、圓鋼與平板（鋼板或型鋼的平板部分）間的焊縫有效厚度，（當焊接兩圓鋼的直徑不同時，取平均直徑）或3mm，焊縫計算長度不應小于20mm。　　　鋼板厚度不宜小于4mm。圓鋼直徑不宜小于下列數值：第十二章　鋼與混凝土組合梁第一節(jié)　一般規(guī)定　　　本章規(guī)定僅適用于不直接承受動力荷載由混凝土翼板與鋼梁通過連接件組成的簡支組合梁。組合梁的混凝土翼板，應按有關規(guī)范的規(guī)定進行設計?！　　』炷烈戆宓挠行挾萣e（）應按下式計算：　　　按本章規(guī)定考慮全截面塑性發(fā)展進行組合梁的強度計算時。組合梁的變形計算應按彈性理論進行，對荷載的短期效應組合，可將截面中的混凝土翼板計算寬度除以鋼材與混凝土彈性模量的比值αＥ換算為鋼截面；對荷載的長期效應組合，則除以2αＥ換算為鋼截面。在強度計算和變形計算中，可不考慮板托截面。　　　組合梁施工時，若鋼梁下無臨時支撐，則混凝土硬結前的材料重量和施工荷載應由鋼梁承受，鋼梁應按第三章和第四章規(guī)定計算其強度、穩(wěn)定性和變形。第二節(jié) 截面和連接件的計算　　　組合梁的抗彎強度應按下列規(guī)定計算：　　　一、塑性中和軸在混凝土翼板內（），即Af≤behc1fccm時：　組合梁截面上的全部剪力，假定僅由鋼梁腹板承受，應按公式（）進行計算?！　　『喼ЫM合梁上最大彎矩點至梁端區(qū)段內的連接件總數ｎ，可按下式計算：　　　　　　　　　注：當有可靠根據時，可采用其它形式的連接件。第三節(jié) 構造要求　　　鋼梁截面高度不應小于組合梁截面總高度的1/，當塑性中和軸在鋼梁截面內時?！　　?。　　　按公式（）算得的連接件數量，可在最大彎矩點與零彎矩點之間均勻布置。當此兩點間有較大的集中荷載作用時，則應將連接件數量按各段剪力圖面積之比進行分配，再各自均勻布置。連接件沿梁跨度方向的間距不宜超過混凝土翼板厚度和板托高度之和的4倍?！　　A柱頭焊釘連接件的長度不應小于4d（d為焊釘直徑）。在施焊時應采用專門的焊接機具和工藝方法牢固地焊于鋼梁翼緣上，其沿梁跨度方向的間距不宜小于6d，垂直于梁跨度方向的間距不宜小于4d?！　　〔垆撨B接件的翼緣肢尖方向應與混凝土翼板對鋼梁的水平剪應力方向一致，其與鋼梁上翼緣的連接焊縫應按第七章的有關規(guī)定計算?！　　澠痄摻钜瞬捎弥睆絛不小于12mm的I級鋼筋成對對稱布置，用兩條長度不小于4d的側焊縫焊接于鋼梁翼緣上，其彎起角度一般為45176。，彎折方向應與混凝土翼板對鋼梁的水平應力方向一致。在梁跨中可能產生剪應力變號處，必須在兩個方向均有彎起鋼筋。每個彎起鋼筋從彎起點算起的總長度不宜小于25d（Ⅰ級鋼筋另加彎鉤），其中水平段長度不宜小于10d。　　　圓柱頭焊釘釘頭下表面或槽鋼連接件上翼緣下表面應比混凝土翼板底部鋼筋高出30mm以上。連接件頂面的混凝土保護層厚度不應小于15mm。圓柱頭焊釘釘桿的外表面或槽鋼連接件的端面：至鋼梁上翼緣側邊的距離不應小于20mm；至混凝土板托側邊的距離不應小于40mm；至混凝土翼板側邊的距離不應小于100mm?！　　′摿喉斆娌坏猛克⒂推?，在灌澆（或安裝）混凝土翼板以前應清除鐵銹、焊渣、冰層、積雪、泥土和其它雜物。附錄一 梁的整體穩(wěn)定系數（一）焊接工字形等截面簡支梁焊接工字形等截面（）簡支梁的整體穩(wěn)定系數φｂ應按下式計算：（二） 軋制普通工字鋼簡支梁。（三） 軋制槽鋼簡支梁軋制槽鋼簡支梁的整體穩(wěn)定系數，不論荷載的形式和荷載作用點在截面高度上的位置，均可按下式計算：　　　　　　　　　注：①同附表１．１的注③、⑤。②表中的φｂ適用于３號鋼。對其它鋼號，表中數值應乘以235/fy。（四） 雙軸對稱工字形等截面懸臂梁雙軸對稱工字形等截面懸臂梁的整體穩(wěn)定系數，可按公式（）計算，λy＝Ll/Iy中的Ll為懸臂梁的懸伸長度。注：本表是按支端為固定的情況確定的，當用于由鄰跨延伸出來的伸臂梁時，應在構造上采取措施加強支承處的抗扭能力。（五） 受彎構件整體穩(wěn)定系數的近似計算　　　　　　　　　按公式（）至公式（），當按公式（）和公式（），取φｂ＝。附錄二 梁腹板局部穩(wěn)定的計算（一） 用橫向加勁肋加強的腹板用橫向加勁肋加強的腹板（），其各區(qū)格的局部穩(wěn)定性應按下式計算：注：當產生局部壓應力σｃ的荷載作用于梁受拉翼緣時，則應分別假定σｃ＝０和σ＝０，按公式（）計算腹板各區(qū)格的穩(wěn)定性。（二） 用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板（、c），其局部穩(wěn)定性應按下列公式計算：１．受壓翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格：　　　　　注：①縱向加勁肋應布置在距腹板計算高度受壓翼緣ho／5～ho/4處。 　　　　?、诋敭a生局部壓應力C1的荷載作用于梁的受拉翼緣時，應分別假定σｃ2＝０（用σ３和τ）和假定σ２＝０（用σｃ２＝σｃ和τ），按公式（）計算受拉翼緣與縱向加勁肋之間腹板各區(qū)格的局部穩(wěn)定性。（三） 用橫向加勁肋、縱向加勁肋和短加勁肋加強的腹板同時用橫向加勁肋和在受壓區(qū)的縱向加勁肋與短加勁肋加強的腹板（），其局部穩(wěn)定性應按下列方法計算：１．受壓翼緣與縱向加勁肋之間區(qū)格，按公式（）計算，但以α1（）代替α。２．受拉翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格，按公式（）計算。附錄三 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數