【正文】 ， 美國規(guī)范是比較合理的 ， 現(xiàn)從我國國情出發(fā) ， 將手工氣割歸于剪切這一類 。 因撬力很難精確計算 ， 故增加了對沿桿軸方向受拉的螺栓 （ 鉚釘 ） 連接中的端板 （ 法籃板 ） 應適當增強剛度的構(gòu)造要求 （ 如設(shè)置加勁肋等 ） ， 以免有時撬力過大影響安全 。 結(jié)構(gòu)構(gòu)件 ? 增加了腹桿與弦桿直接對焊情況下 “ 相鄰腹桿連接角焊縫焊趾間凈距不小于 5mm（ 鋼管結(jié)構(gòu)除外 ） ”的規(guī)定 ， 以利施焊且改善抗脆斷性能 。 鋼管結(jié)構(gòu)相貫連接節(jié)點處的焊縫連接另有詳細規(guī)定 ， 故不受此限 。 ? 按我國習慣，柱腳錨栓不考慮承受剪力，特別是有靴梁的錨栓更不能承受剪力。但對于沒有靴梁的錨栓，國外有兩種意見，一種認為可以承受剪力，另一種則不考慮。另外，在我國亦有資料建議在抗震設(shè)計中可用半經(jīng)驗半理論的方法適當考慮外露式鋼柱腳（不管有無靴梁）受壓側(cè)錨栓的抗剪作用。為此，將原規(guī)范的 “ 不得 ” 改為 “ 不宜 ” 考慮。至于摩擦系數(shù)的取值，現(xiàn)在國內(nèi)外已普遍采用 ，故列入。 新增 “ 插入式柱腳 ” 的有關(guān)構(gòu)造規(guī)定 。 當鋼柱直接插入混凝土杯口基礎(chǔ)內(nèi)用二次澆灌層固定時 ， 即為插入式柱腳 。 近年來 ， 北京鋼鐵設(shè)計研究總院和重慶鋼鐵設(shè)計研究院等單位均曾對插入式鋼柱腳進行過試驗研究 ， 并曾在多項單層工業(yè)廠房工程中使用 ， 效果較好 ， 并不影響安裝調(diào)正。 這種柱腳構(gòu)造簡單 、 節(jié)約鋼材 、 安全可靠 。 本條規(guī)定是參照北京鋼鐵設(shè)計研究總院編寫的 “ 鋼柱杯口式柱腳設(shè)計規(guī)定 ” 提出來的 ， 同時還參考了鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程；其中鋼柱插入杯口的最小深度與我國電力行業(yè)標準 “ 鋼 —混凝土組合結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程 （ DL／ T5085－ 1999） ” 的插入深度比較接近 。 而國家建材局 “ 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程 ” （ JCJ01－ 89）中對插入深度的取值過大 ， 故未予采用 。 另外 ， 本條規(guī)定的數(shù)值大于預制混凝土柱插入杯口的深度 ， 這是合適的 。 對雙肢柱的插入深度 ， 北鋼院原取為 （ 1／ 3~1／ 2） hc。 而混凝土雙肢柱為 （ 1／ 3~2／ 3） hc， 并說明當柱安裝采用纜繩固定時才用 1／ 3 hc。 為安全計 ， 本條將最小插入深度改為 hc。 新增 “ 埋入式柱腳 ” 和 “ 外包式柱腳 ” 的有關(guān)構(gòu)造規(guī)定 。 將鋼柱直接埋入混凝土構(gòu)件 （ 如地下室墻 、 基礎(chǔ)梁等 ） 中的柱腳稱為埋入式柱腳 ， 而將鋼柱置于混凝土構(gòu)件上又伸出鋼筋在鋼柱四周外包一段鋼筋混凝土者為外包式柱腳 ， 亦稱為非埋入式柱腳 。 這兩種柱腳常用于多 、 高層鋼結(jié)構(gòu)建筑物 。 本條規(guī)定參照了 “ 高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 ” （ JGJ99－ 98） 以及冶金部 《 鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程 》 （ YB9082－ 97） 中相類似的構(gòu)造要求 。 關(guān)于對埋入深度或外包高度的要求 ， 高鋼規(guī)程中規(guī)定為柱截面高度的 2~3倍 （ 大于插入式柱腳的插入深度 ） ， 是引用日本的經(jīng)驗 ， 對抗震有利 。 而在鋼骨混凝土規(guī)程中對此沒有提出要求 。 因此 ， 本條沒有對埋深或外包高度提出具體要求 。 對吊車梁和吊車桁架（或類似結(jié)構(gòu)）的要求 ? 對原條文進行補充和修改的內(nèi)容為： （ 1） 將原來適用于簡支吊車梁的條文擴大到可用于連續(xù)吊車梁； （ 2） 明確規(guī)定了支座加勁肋和中間橫向加勁肋的配置方式和構(gòu)造要求； （ 3） 參照前蘇聯(lián)的經(jīng)驗 ， 規(guī)定了橫向加勁肋的寬度不宜小于 90mm。 ? 焊接長軌要保證軌道在溫度作有下能沿縱向伸縮 ， 同時不損傷固定件 ， 日本在鋼軌固定件與軌道間留有約 1mm空隙 ， 西德經(jīng)驗約為 2mm， 我國使用的經(jīng)驗應留有一定空隙 （ ?1mm） 。 大跨度屋蓋結(jié)構(gòu) ? 本節(jié)是新增加的內(nèi)容 ， 是我國大跨度房屋結(jié)構(gòu)建設(shè)經(jīng)驗的總結(jié) ， 并明確定義跨度 L≥60m的屋蓋為大跨度屋蓋結(jié)構(gòu) 。 ? 本節(jié)重點介紹了大跨度桁架結(jié)構(gòu)的構(gòu)造要求 ， 其它結(jié)構(gòu)形式 （ 如空間結(jié)構(gòu) ， 拱形結(jié)構(gòu)等 ） 見專門的設(shè)計規(guī)程或有關(guān)資料 。 提高寒冷地區(qū)結(jié)構(gòu)抗脆斷能力的要求 ? 本節(jié)是新增加的內(nèi)容 ， 是為了使設(shè)計人員重視鋼結(jié)構(gòu)可能發(fā)生脆斷 （ 特別是寒冷地區(qū) ） 而提出來的 。 內(nèi)容主要來自前蘇聯(lián)的資料 ， 同時亦參考了其它國內(nèi)外的有關(guān)資料 。 這些資料在定量的規(guī)定上差別較大 ， 很難直接引用 ， 但在定性方面即概念設(shè)計中卻有一些共同規(guī)律可供今后設(shè)計中參照： （ 1）鋼結(jié)構(gòu)的抗脆斷性能與環(huán)境溫度、結(jié)構(gòu)型式、鋼材厚度、應力特征、鋼材性能、加荷速率以及重要性（破壞后果）等多種因素有關(guān)。工作溫度愈低、鋼材愈厚、名義拉應力愈大、應力集中及焊殘余應力愈高（特別是有多向拉應力存在時）、鋼材韌性愈差、加荷速率愈快的結(jié)構(gòu)愈容易發(fā)生脆斷。重要性愈大的結(jié)構(gòu)對抗脆斷性能的要求亦愈高。 （ 2） 鋼材在相應試驗溫度下的沖擊韌性指標目前仍被視作鋼材抗脆斷性能的主要指標 。 （ 3） 對低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼的要求比碳素結(jié)構(gòu)鋼嚴 ， 如最大使用厚度更小 ， 沖擊試驗溫度更低等 ， 而且鋼材強度愈高， 要求愈嚴 。 至于鋼材厚度與結(jié)構(gòu)抗脆斷性能在定量上的關(guān)系 ， 國內(nèi)外均有研究 ， 有的已在規(guī)范中根據(jù)結(jié)構(gòu)的不同工作條件對不同牌號的鋼材規(guī)定了最大使用厚度 。 但由于我們對國產(chǎn)建筑鋼材在不同工作條件下的脆斷問題還缺乏深入研究 ， 故這次修訂時尚無法對我國鋼材的最大使用厚度作出具體規(guī)定 ， 只能參照國外資料在構(gòu)造上作出一些規(guī)定以提高結(jié)構(gòu)的抗脆斷能力 。 根據(jù)前蘇聯(lián)對脆斷事故調(diào)查的結(jié)果 ， 格構(gòu)式桁架結(jié)構(gòu)占事故總數(shù)的 48％ ， 而梁結(jié)構(gòu)僅占 18％ ， 板結(jié)構(gòu)占 34％ ，可見桁架結(jié)構(gòu)容易發(fā)生脆斷 。 但從我國的調(diào)研結(jié)果看 ， 脆斷情況并不嚴重 ， 故規(guī)定在工作溫度 T≤－ 30176。 的地區(qū)的焊接結(jié)構(gòu)建議采用較薄的組成板件 。 、 雖然在我國的寒冷地區(qū)過去很少發(fā)生脆斷問題，但當時的建筑物都不大，鋼材亦不太厚。根據(jù)我國低溫地區(qū)鋼結(jié)構(gòu)使用情況調(diào)查，構(gòu)件的鋼材厚度為：吊車梁不大于25mm，柱子不大于 20mm，屋架下弦不大于 10mm。隨著今后大型建（構(gòu)）筑物的興建，鋼材厚度的增加以及對結(jié)構(gòu)安全重視程度的提高，鋼結(jié)構(gòu)的防脆斷問題理應在設(shè)計中加以考慮。同時，為了縮小應用范圍以節(jié)約投資，建議在 T≤ － 20℃ 的地區(qū)采用。在 T＞－ 20℃ 的地區(qū)，對重要結(jié)構(gòu)宜在受拉區(qū)采用一些減少應力集中和焊接殘余應力的構(gòu)造措施。 防護和隔熱 ? 因為補充考慮了防火問題 ， 故將原標題 “ 防銹和隔熱 ” 改為 “ 防護和隔熱 ” 。 同時增加了對除銹等級 、 防腐蝕設(shè)計和防火設(shè)計的條文 。 除銹等級與涂料品種有關(guān) ， 詳見 《 工業(yè)建筑防腐蝕設(shè)計規(guī)范 》 （ GB50046） 。 第９章 塑性設(shè)計 ? 取消原規(guī)定的強度設(shè)計值折減系數(shù) ， 將原放在說明有關(guān)對鋼材的要求列入正文 ， 即 “ fu/fy≥，δ5≥15%， εu≥20εy(原規(guī)定為 εy≥6εp)”。 εu為抗拉強度處應變； εy為屈服應變； εp為彈性應變 。 第 10章 鋼管結(jié)構(gòu) ? 原規(guī)范只有直接焊接的平面桁架式圓管結(jié)構(gòu)的條文 。本章內(nèi)容是以國內(nèi)外對鋼管結(jié)構(gòu)的最新研究成果為基礎(chǔ)進行修訂的 。 除在圓管結(jié)構(gòu)中增加了由兩個平面組成的空間節(jié)點的設(shè)計方法外 ， 還增加了直接焊接的方管結(jié)構(gòu) （ 主管為方管 ， 支管為方管或圓管 ） 的設(shè)計方法 ， 因此在章節(jié)上作了調(diào)整 。 修訂時參考的國外資料主要是： （ 1） 歐洲鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范 （ Eurocode 3 1993） ； （ 2）國際管結(jié)構(gòu)開發(fā)研究委員會（ CIDECT） 《 靜力作用下管節(jié)點設(shè)計指南 》 。 一般規(guī)定 本節(jié)內(nèi)容除 、 ， 均是參照上述國外資料進行補充的 。 構(gòu)造要求 本節(jié)內(nèi)容是根據(jù)原規(guī)范 ~外資料補充修訂而成。 桿件和節(jié)點承載力 ? 本條明確提出 “ 焊縫承載力應等于或大于節(jié)點承載力 ” 是為了充分發(fā)揮管節(jié)點的承載力 。 在圓管結(jié)構(gòu)中 ， 支管與主管連接焊縫的計算長度與原規(guī)范相同 。 ? 主管和支管均為圓管的直接焊接節(jié)點的承載力是根據(jù)同濟大學的研究成果修訂的。除對平面管節(jié)點承載力的計算公式作局部修正外，還增加了空間管節(jié)點承載力的計算方法。 我國在制定 《 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 》 （ GBJ17－ 88） 時 ， 根據(jù)當時收集到的近 300個節(jié)點的試驗資料進行了分析 。 在參照其它國家規(guī)范的基礎(chǔ)上 ， 提出了我國的鋼管節(jié)點強度計算公式 。 隨著鋼管結(jié)構(gòu)的發(fā)展 ， 應用到結(jié)構(gòu)中的鋼管節(jié)點的尺寸越來越大；由于試件的尺寸效應對節(jié)點試驗承載力有影響 ， 因此先前節(jié)點尺寸過小的試驗數(shù)據(jù)被刪除 ， 新的試驗數(shù)據(jù)得到了補充 ， 一個包含 1546個圓鋼管節(jié)點試驗結(jié)果和 790個圓鋼管節(jié)點有限元分析結(jié)果的數(shù)據(jù)庫建立了起來 。 對于圓鋼管節(jié)點強度計算公式的修正是對照新建立的管節(jié)點數(shù)據(jù)庫中的試驗結(jié)果 ， 比較了我國現(xiàn)行規(guī)范 GBJ17－ 88中平面管節(jié)點強度公式的計算結(jié)果得出的 。 主要修改內(nèi)容為： （ 1） 將 d/t的取值范圍從 d/t≤50改為 d/t≤100。 由于鋼管節(jié)點試驗的尺寸越來越大 ， d/t值也已超過 50， K、 T、 X型試驗節(jié)點的 d/t都達到 100， 因此公式適用范圍可由原來的 d/t≤50擴大到 d/t≤100， 這一擴大也與規(guī)范第 。 （ 2） GBJ17－ 88沒有空間管節(jié)點強度計算公式 ， 而目前國內(nèi)的空間管結(jié)構(gòu)中已大量出現(xiàn) KK節(jié)點和 TT節(jié)點 ， 增加相應的計算公式是必要的 。 公式 ()~（ ） 及第六款的規(guī)定是對試驗結(jié)果進行數(shù)據(jù)分析得出的 。 （ 3） 試驗數(shù)據(jù)中 TT型和 KK型管節(jié)點支管的橫向夾角 φ分布在 60176。 ~120176。 之間 ， 故將 φ限定在該范圍內(nèi) ， 同時 φ確定后支管的橫向間距 g即已相應地確定 。 （ 4） 由于 XX型管節(jié)點的數(shù)據(jù)量較少 ， 計算結(jié)果與試驗結(jié)果吻合情況也不甚理想 ， 而這種節(jié)點類型目前在實際應用中較少用到 ， 故在規(guī)范內(nèi)未予列入 。 矩形管 （ 含方管 ） 平面管節(jié)點承載力計算公式是根據(jù)科研成果結(jié)合國外資料補充修訂的 ， 對國外公式作了下列修改 。 （ 1） 由于矩形管結(jié)構(gòu)在我國應用較少 ， 經(jīng)驗不足 ， 少量管節(jié)點極限承載力的實測值并不理想；為安全計 ， 建議將國外的矩形管節(jié)點承載力計算值統(tǒng)一乘以折減系數(shù) 。 （ 2） 對 T、 Y、 X形節(jié)點：根據(jù)大量有限元計算結(jié)果 ， 對主管軸力影響系數(shù) ?n的計算公式進行了修改 。 第 11章 圓鋼、小角鋼的輕型桁 架結(jié)構(gòu) ? 是否取消本章，有不同意見。后決定保留，將章名中的 “ 輕型鋼結(jié)構(gòu) ” 改名為 “ 輕型桁架結(jié)構(gòu) ” 。 第 12章 鋼與混凝土組合梁 ? 本節(jié)新增加了下列主要內(nèi)容： （ １ ） 連續(xù)組合梁負彎矩處的計算方法 。 （ ２ ） 樓板為壓型鋼板組合板時 ， 組合梁的設(shè)計特點 。 ? （ ３ ） 部份抗剪連接組合梁的設(shè)計特點 。 部份抗剪連接對梁的強度影響很小 ， 只撓度增大 ， 可節(jié)約連接件和施工費用 。 （４）組合梁的撓度計算（主要是考慮滑移效應的折減剛度的計算方法）。 一般規(guī)定 ? 組合梁按截面進入全塑性計算抗彎強度時， GBJ1788根據(jù)原第九章 “ 塑性設(shè)計的規(guī)定，將鋼梁材料的強度設(shè)計值乘以折減系數(shù)。本次修訂稿已取消此規(guī)定，故本章規(guī)定“ 鋼梁鋼材的強度設(shè)計值應按 的規(guī)定采用 ” ，即不乘折減系數(shù) 。 組合梁設(shè)計 ? 部分剪力連接的抗彎強度計算方法是根據(jù)簡化塑性理論按下列假定確定： （ 1） 在所計算截面左右兩個剪跨內(nèi) ， 取連接件承載力設(shè)計值之和 n 的較小者作為混凝土翼板中的剪力； （ 2） 剪力連接件必須具有足夠的柔性 (如栓釘而且直徑d≤22mm， 桿件長 l≤4d)。 此外混凝土的強度等級不能高于 C30， 栓釘工作時全截面進入塑性狀態(tài) 。 （ 3） 梁與混凝土翼板間產(chǎn)生相對滑移 ， 以致混凝土翼板與鋼梁有各自的中和軸 。 CVN 抗剪連接件的計算 ? 關(guān)于圓柱頭焊釘 (栓釘 )的抗剪承載力 ， 根據(jù)歐洲鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會 1981年組合結(jié)構(gòu)規(guī)范等資料 ， 其承載力的限制條件為 。 但在修訂 TJ1774規(guī)范時 ， 認為我國使用經(jīng)驗不足 ，將 fu改為 f， 即 fAfEAN scdcscv ??GBJ1788規(guī)范發(fā)行以來 ， 設(shè)計者在使用中發(fā)現(xiàn) ， Nvc均由“ ≤”控制 ， “ ” 不起作用 ， 使栓釘數(shù)偏多 ， 現(xiàn)將此限制條件改為： “ ”， r為栓釘材料的強屈比 ， 按 規(guī) 定 ， 栓釘材料為 級 ， 即 f=215N/mm2 ，r=1/=。 用壓型鋼板作混凝土翼板的底模時 ， 其抗剪連接件一般用栓釘 。 而栓釘?shù)目辜舫休d力應予折減 。 本條規(guī)定的折減系數(shù)是根據(jù)試驗分析而得的 。 cdcs