【正文】 （ 3） 泵房內(nèi)的管線水頭損失設為 ，考慮自由水頭為 。 （ 4） 水頭總揚程為 H=+++=，取 11m。 選用 2臺 4MF13C污水離心泵，流量 154ｍ 3/h，揚程為 12m。 4MF13C型無堵塞離心泵的主要性能參數(shù)表 型號 流量 Q （ 3m /h） 揚程 H （ m） 轉(zhuǎn)速 n （ r/min） 功率 （ kw） 效率 N （ %） 4MF13C 154 12 970 70 水泵機組基礎計算 (1)機組基礎長： 27 L=75+720+210+10+335+1000+200=2550mm (2)機組基礎寬 : 水泵基礎寬 B1=550+200=750mm 電機基礎寬 B2=710+200=910mm 所以機組基礎寬為 910mm。 (3)機組基礎高 : H=35 20+200=900mm 泵軸高于基礎 350mm，電機高于基礎 400mm 校核揚程 泵站的平面布置完成了以后，對水泵總揚程進行校核計算。 （ 1） 吸水管路的水頭損失： 吸水管的流量 Q。 = 3/h，每根吸水管的管徑為 200mm，流速 v=； 沿程損失： Σ h1=L I= 直管部分長度 L= ，進口（ξ =）， Dg250 閘閥一個（ξ =）， Dg320 的偏心管 1 個（ξ =） 局部損失 : Σ h2=（ +） + 吸水管路的總損失為： Σ h=Σ h1+Σ h2 即Σ h= （ 2）出水管的水頭損失： 管路總長度為 12m，漸擴管 1 個（ξ =），閘閥一個（ξ =）， 90 度彎頭 4 個（ξ =） 沿程損失： Σ h1=L I=12 局部損失： Σ h2=(++4 ) + 出水管路的總損失為： Σ h=Σ h1+Σ h2 即Σ h= 28 （ 3）水泵所需總揚程 水泵所需總揚程為： +++= 取 11m。 選用滿足要求 . 水解酸化池 水解酸化池作用 水解酸化池 作用機理 :一般把厭氧發(fā)酵過程分為四個階段，即①水解階段；②酸化階段；③酸衰退階段④甲烷化階段，而中解反應地把反應過程控制在前面的水解與酸化二個階段。水解階段，可使固體有機物質(zhì)降解為溶解性物質(zhì)，大分子有機物質(zhì)降 解為小分子物質(zhì)，在產(chǎn)酸階段，碳水化合物等有機物降解為有機酸，主要是乙酸，丁酸和丙酸等。水解和酸化反應進行得相對較快，一般難于將它們分開，此階段的主要微生物是水解 產(chǎn)酸細菌。在水解酸化反應過程中首先大量微生物將進水中呈顆粒與膠體狀有機物迅速截留和吸附，這是一個快速的物理過程，只需幾秒鐘到幾十秒就進行完全；補截留下來的有機物吸附在水解污泥表面，被緩慢分解；它在系統(tǒng)中的停留時間取決于污泥停留時間，與水力停留時間無關；在水解產(chǎn)酸菌的作用下將不溶性有機物水解成為可溶解性物質(zhì)，同時在產(chǎn)酸菌的協(xié)同作用下將大分子，難于生 物降解的物質(zhì)轉(zhuǎn)變?yōu)橐子诮到獾男》肿游镔|(zhì)，并重新釋放到溶液中，在較高的水力負荷下隨水流出系統(tǒng)；由于水解和產(chǎn)酸菌世代期較短，因此這一過程也是迅速的。污水經(jīng)過水解反應后可以提高其生化性能，降低污水的 PH 值，減少污泥產(chǎn)量，為后續(xù)好氧生物處理創(chuàng)造有利條件。 水解酸化池 印染廢水中含有高分子有機物較難直接被好氧微生物降解，水解酸化池在工程實踐中已被證明可以降解高分子污染物質(zhì)，在提高廢水的可生化性上具有很好的效果。在水解酸化階段，通過缺氧降解，使水中大分子有機物分解為易生化的小分子有機物，從而提高廢水的可生化性，保證后 續(xù)生化處理效果。水解池中安裝高速潛水推流器，保證厭氧微生物和廢水能充分接觸，均勻水質(zhì)。 設計計算 1. 設計流量 ： Q=2021 3m /d= 3m /h 29 2. 水力停留時間： T=2h 3. 水解酸化池的容積： V=QT= 2= 3m 。 設一個水解酸化池，其尺寸取 8 8 （ ） 4. 設計進水配水系統(tǒng) 進水配水系統(tǒng)的主要功能： （ 1） 將進入反應器的原廢水均勻地分配到反應器的整個橫斷面，并均勻上升； （ 2） 起到水力攪拌的作用。 本系統(tǒng)采用穿孔管進水。 干管 干管流量 q= 3m /h = 4 0 0 0 4 0 0 0 2 3 . 2 1 8 1 . 23 . 1 4 0 . 9 3 . 1 4qD m mv ??? ? ??? 采用管徑 D=200mm，干管始端流速 v=。 支管 支管中心間距 d=。 池中支管數(shù)： 2 8 2 8 d????? 每根支管入口流量 39。 2 3 .2 0 .7 2 5 /32qq L sn? ? ? 查得管徑為 25mm時，支管流速為 介于 ～ DN200 30 生物接觸氧化池 生物接觸氧化法 生物接觸氧化法是一種介于活性污泥法與生物濾池之間的生物膜法工藝，其特點是在池內(nèi)設置填料，池底曝氣對污水進行充氧，并使池體內(nèi)污水處于流動狀態(tài)以保證污水同浸沒在污水中的填料充分接觸，避免生物接觸氧化池中存在污水與填料接觸不均的缺陷。生物接觸氧化法中微生物所需的氧常通過鼓風曝氣供給，生物膜生長至一定厚度后，近填料壁的微生物由于缺氧而進行厭氧代 謝，產(chǎn)生的氣體及曝氣形成的沖刷作用會造成生物膜的脫落，并促進新生物膜的生長，形成生物膜的新陳代謝，脫落的生物膜將隨出水流出池外。生物接觸氧化法是以生物膜為主凈化廢水的一種處理工藝。其獨特之處 : (1)氧化池內(nèi)供微生物固著填料，全部淹沒在廢水中，相當于一種浸沒在廢水中的生濾池，故又稱淹沒式生濾池。 (2) 池內(nèi)采用與曝氣池相同的曝氣方法，提供微生物氧化有機物所需要的氧量，并起攪拌混合作用。 生物接觸氧化法具有以下特點： a、由于填料比表面積大，池內(nèi)充氧條件良好，池內(nèi)單位容積的生物固體量較高，因 此，生物接觸氧化池具有較高的容積負荷； b、由于生物接觸氧化池內(nèi)生物固體量多，水流完全混合，故對水質(zhì)水量的驟變有較強的適應能力； c、剩余污泥量少，不存在污泥膨脹問題，運行管理簡便； 本設計所采用的生物接觸氧化池為直流鼓風曝氣接觸氧化池。生物接觸氧化池的容積一般按 BOD 的容積負荷或接觸氧化的時間計算，并且相互核對以確定填料容積。 設計計算 1 池子容積 V M LtLaQV )( ?? Q —— 設計流量 Q=2021 3m /d= 3m /h； La —— 進水 BOD5 La=250mg/L； 31 Lt —— 出水 BOD5 Lt=25mg/L； η —— BOD 去除率η =（ LaLt） /La 得η =90%； M —— 容積負荷 M=； t —— 接觸時間 t=2h； D。 —— 氣水比 D。 =20： 1 ； 則 3() 2 0 0 0 ( 0 . 2 5 0 . 0 2 5 ) 2252atQ L LVmM ? ?? ? ? 2 池子總面積 F 2225 753VFmH? ? ? H—— 為填料高度，一般 H=3m； 每格池面積 f 275 ? ? ? n—— 池子的格數(shù) n=10 , 3 每格池的尺寸 23 3 9L B m? ? ? ? 4 校核接觸時間 t 2 4 2 4 1 0 7 .5 3 2 .72021n fHthQ ? ? ?? ? ? 5 氧化池總高度 0H 43210 )1( hhmhhHH ?????? 1h —— 保護高取 ， 2h —— 填料上水深取 ， 3h —— 填料層間隔高取 ， 4h —— 配水區(qū)高，與曝氣設備有關對于多孔曝氣設備并不進入檢修時取 ， m—— 填料層數(shù)取 3（層）； 則 mH )13( ???????? 32 6 所需空氣量 D 30 2 0 2 0 0 0 4 0 0 0 0 /D D Q m d? ? ? ? ? 7 每格需氣量 D1 331 40000 4 0 0 0 / 1 6 6 . 7 /10DD m d m hn? ? ? ? 8 曝氣系統(tǒng) 本系統(tǒng)采用 Wm180 型網(wǎng)狀膜型中微孔空氣擴散器，敷設于距池底 處。該空氣擴散裝置的各項參數(shù)如下： 每個空氣擴散器的服務面積為 2m ；動力效率 ～ ；氧的利用率為 12%15%。 1）每格需氣量 q1=D1= 3m /h，每格曝氣池的平面面積為 3 3=9 2m ；每個空氣擴散器的服務面積按 2m 計算，則所需空氣擴散 器的總數(shù)為 9/= 20個，為了安全計，本設計采用 25 個。 2）每個空氣擴散器的配氣量為 。 3）管路布置 一根干管連結(jié) 5 根支管，每根支管下有 5 根分配管。每根支管的輸氣量為 3m /h；每根分配管的輸氣量為 ；每根分配管上的空氣擴散器的個數(shù)為 25/5=5 個。 鼓風機房 空氣量為 Q= 3/minm 。 風壓計算 接觸氧化池有效水深 P=ρ gh=1000 (+)= 鼓風機房要給接觸氧化池供氣選用 RD150型鼓風機 2臺，工作一臺，備用一臺。 設備參數(shù)： 流量 升壓 kPa 軸功率 kW 配套電機功率kW 轉(zhuǎn)速 3/minm 55 1750r/min 33 豎流式沉淀池 設計概述 沉淀池按工藝布置的不同，可分為初次 沉淀池和二次沉淀池．初次沉淀池是一級污水處理廠的主體處理構(gòu)筑物，處理的對象是懸浮物質(zhì)，同時可去除部分BOD5，可改善生物處理構(gòu)筑物的運行條件并降低其 BOD5負荷．沉淀池按池內(nèi)水流方向的不同，可分為平流式沉淀池，幅流式沉淀池和豎流式沉淀池．因本次設計的設計流量不大，擬采用豎流式沉淀池． 設計參數(shù) ①池的直徑或池的邊長不大于 8m，通常為 4～ 7m。 ②池徑與有效水深之比不大于 3。 ③中心管管內(nèi)流速不大于 30mm/ｓ。 ④中心管下端應設于喇叭口和反射板，反射板距地面不小于 ，喇叭口 直徑及高度為中心管直徑的 倍，反射板直徑為喇叭口直徑的 倍，反射板表面與水平面的傾角為 17176。 ⑤中心管下端至反射板表面之間的縫隙高在 ～ 范圍內(nèi)時，縫隙中污水流速，初次沉淀池中不大于 30mm/s，二沉池不大于 20mm/s。 ⑥池徑小于 7m 時，溢流沿周邊流出，池徑大于 7m 時，應增設幅流式集水支渠。 ⑦排泥管下端距池底不大于 ，上端超出水面不小于 。 ⑧浮渣擋板距集水槽 ～ ，淹沒深度 ～ 。 設計計算 ⑴ 中心管面積 設中心管流速 v0＝ /ｓ，采用池數(shù)ｎ＝ 2，則每池最大設計流量為 3m a xm a x 0 .0 4 6 0 .0 2 3 /22Qq m s? ? ? 則中心管面積 2m a x00 .0 2 3 0 .7 70 .0 3qfmv? ? ? ⑵ 沉淀部分有效面積 設表面負荷ｑ 1＝ )/( 23 hmm ，則上升流速 34 smhmuv /??? 2m a x 0 .0 2 3 3 2 .8 60 .0 0 0 7qAmv? ? ? ⑶ 沉淀池直徑 4 ( ) 4 ( 3 2 . 8 6 0 . 7 7 ) 6 . 5 5 83 . 1 4AfD m m?? ? ?? ? ? ? ⑷ 沉淀池有效水深 設沉淀時間 T＝ ，則 mvTh ?????? ⑸ 較核池徑水深比 26. 55 1. 73 33. 78Dh ? ? ? ∴符合要求 ⑹ 中心管直徑 0 4 4 0 . 7 7 0 . 9 93 . 1 4fdm? ?? ? ? ⑺ 中心管喇叭口下緣至反射板的垂直距離 m a x3110 . 0 4 6 0 . 8 30 . 0 2 3 . 1 4 0 . 8 9qhmvd?? ? ??? 式中： h3 —— 中心管喇叭口下緣至反射板的垂直距離，ｍ v1 —— 污水由中心管喇叭口與反射板之間縫隙流處的流速，ｍ /ｓ d1 —— 喇叭口直徑 。 d1＝ ＝ ＝ ⑻ 污泥斗及污泥斗高度 取α＝ 60176。，截頭直徑 1d =，則 15 6 . 5 5 0 . 4 6 0 5 . 3 322Ddh tg a tg m??? ? ? ⑼ 沉淀池總高度 1 2 3 4 5 8 3 0 3 10. 24H h h h h h m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 式中： H —— 沉淀池總高度， m； 35 h1 —— 池子超高，ｍ；取為 ； h2 —— 沉淀池有效水深，ｍ； h3 —— 中心喇叭口至反射板的垂直距離，ｍ； h4—— 緩沖層高，因泥面很低，取為 0； h5—— 污泥斗高度，ｍ； ⑽ 沉淀池出水部分設計 污水流量 Q＝