【正文】 8 4338 1跨 3/4 160 1340 194 850 188 161 542 2351 2支點(diǎn)（左） 310 0 360 867 320 1430 990 2297 2支點(diǎn)（右） 310 0 304 867 282 1430 890 2297 2跨 1/4 160 1340 139 504 151 450 2跨 1/2 0 1840 873 457 3170 2跨 3/4 160 1340 180 244 112 168 452 1752 汽車荷載的效應(yīng) 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 根據(jù)《通規(guī)》 規(guī)定，適用于連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算如下： 1 162 ccEIf lm?? 2 512 ccEIf lm?? （ ） 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 式中： 1f 、 2f — 基頻， Hz，計(jì)算連續(xù)梁沖擊力引起的效應(yīng)和剪力引起的效應(yīng)時(shí)用 1f ， 計(jì)算連續(xù)梁沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用 2f 。 l — 計(jì)算跨徑， m。 E — 混凝土的彈性， MPa 。 cI — 梁跨中截面慣性矩， 4m 。 cm — 結(jié)構(gòu)跨中的單位長(zhǎng)度質(zhì)量， kg/m 。 （ 1）求沖擊系數(shù)： mkggGm c / 9 6 ???? （ ） 對(duì)于正彎矩效應(yīng)； 橋梁自振頻率 1 2 ccEIf lm??=213. 162 25?? 10 ??? （ ） ??時(shí)， ??? μ =, ??1＝ 對(duì)于負(fù)彎矩效應(yīng)： 橋梁自振頻率 1 2 ccEIf lm??= ?? 10 ??? （ ） ??時(shí)， ??? μ = , ??1＝ （ 2) 車道折減 系數(shù)： 按橋規(guī)三車道不折減，故折減系數(shù)為： ?＝ 主梁荷載的橫向分布系數(shù) 本設(shè)計(jì)為 四 跨連續(xù)箱梁橋，邊跨和中跨之比為 L1/L2=,即可將此橋作為四 跨連續(xù)橋來(lái)分析，計(jì)算跨徑取 ，這樣帶來(lái)的誤差是很小的，滿足工程需要。查資料知，對(duì)等跨常截面連續(xù)梁橋等效簡(jiǎn)支梁抗彎慣矩?fù)Q算系數(shù)為：邊跨： ，中跨： 。抗扭慣矩?fù)Q算系數(shù)為：邊中均為 1。 (1) 邊跨橫向分布系數(shù)： 馬鼎國(guó)：濟(jì)東高速 K27+280 大橋施工圖設(shè)計(jì) 22 ① 邊跨抗彎、抗扭慣矩計(jì)算： 剛接 梁法 箱梁截面形式如圖所示，為了計(jì)算方便，將截面簡(jiǎn)化為圖所示， 簡(jiǎn)化后上翼板平均厚度： )(18220)2518(1 ?????????h cm （ ） 為保證安全取 19cm 截面形心與主梁上緣距離： ?????? ??????????xa （ ） 截面慣性矩： I= 4m 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 圖 55 主梁抗扭慣矩計(jì)算簡(jiǎn)化圖 單位： mm 主梁的截面抗扭慣矩按公式： 2211222121)(tststshssI T ???? （ ） 計(jì)算。 ?1s ， 2s =， s =， 1t =， 2t =t= mh ???? （ ) )0 . 3 2 7 ( m)(21)(42222112221????????????tStStShSSI T () 由 對(duì)等跨常截面連續(xù)梁橋等效簡(jiǎn)支梁抗彎慣矩?fù)Q算系數(shù)為：邊跨： ，中跨： ?？古T矩?fù)Q算系數(shù)為：邊中均為 1。 則邊跨的等剛度常截面簡(jiǎn)支梁的抗彎 慣矩和抗扭慣矩分別為： 馬鼎國(guó)：濟(jì)東高速 K27+280 大橋施工圖設(shè)計(jì) 24 *1I= ?=4m () *1TI=1 =4 () 比例參數(shù) ?和 ?計(jì)算 ： 2 3 5 2212121????????????????????????lbIIlbGIEIT?? () 0 . 0 0 1 8 5 3 9 03 9 0334331431143141???????hlIdIlId?? () ② 荷載橫向分布影響線 ?計(jì)算： 查公路橋梁荷載橫向分布計(jì)算所列剛接板、梁橋荷載橫向分布影響線表中的三梁式的 ?G表，在 ?＝ 、 ?= 和 ?＝ 之間按內(nèi)插法得 表 57，繪制影響線 如圖56： 表 57 梁號(hào) ? ? P=1位置 1 2 3 4 1 2 3 4 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 1號(hào)梁荷載橫向分布影響線 2號(hào)梁荷載橫向分布影響線 圖 56 ③ 荷載橫向分布系數(shù) cm的計(jì)算 如表 58： 表 58 梁號(hào) 荷載橫向分布系數(shù) cm 公路 一 級(jí) 1 馬鼎國(guó)：濟(jì)東高速 K27+280 大橋施工圖設(shè)計(jì) 26 2 (2) 中跨橫向分布系數(shù)： ① 中跨抗彎、抗扭慣矩計(jì)算 ： 由 對(duì) 等跨常截面連續(xù)梁橋等效簡(jiǎn)支梁抗彎慣矩?fù)Q算系數(shù)為：邊跨： ，中跨： ?？古T矩?fù)Q算系數(shù)為：邊中均為 1。 則邊跨的等剛度常截面簡(jiǎn)支梁的抗彎 慣矩和抗扭慣矩分別為： *2I= 40 .4 4 6 m2 4 6 ?? () *2TI=1 ?=4m () ② 比例參數(shù) ?和 ?計(jì)算： 2542212122????????????????????????lbIIlbGIEIT?? () 0 . 0 0 390334331431143142??????? hlIdIl Id?? () ③ 荷載橫向分布影響線 ?計(jì)算： 查公路橋梁荷載橫向分布計(jì)算所列剛接板、梁橋荷載橫向分布影響線表中的三梁式的 ?G表，在 ?＝ 和 ?＝ 得 表 59，繪制影響線 如圖 57： 表 59 梁號(hào) ? ? P＝ 1位置（主梁軸線） 1 2 3 4 1 2 3 4 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 1號(hào)梁荷載橫向分布影響線 圖 57 2 號(hào)梁荷載橫向分布影響線 ④ 荷載橫向分布系數(shù) cm的計(jì)算 如表 510： 梁號(hào) 荷載橫向分布系數(shù) cm 公路 一 級(jí) 1 2 為了簡(jiǎn)化連續(xù)梁的活載內(nèi)力計(jì)算，偏安全地全橋統(tǒng)一取用邊跨 1 號(hào)梁荷載橫向分布系數(shù) 汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計(jì)算 主梁汽車荷載的橫向分布系數(shù)確定之后，將汽車效應(yīng)乘以相應(yīng)的分布系數(shù)后，在主梁的內(nèi)力影響線上最不利布載，可得主梁最大汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力，計(jì)算公式為： 馬鼎國(guó)：濟(jì)東高速 K27+280 大橋施工圖設(shè)計(jì) 28 (1 ) ( )p i k i k iS m P y q??? ? ? ? （ ） 式中： pS —— 主梁最大汽車荷載內(nèi)力（彎矩或剪力）； (1 )?? —— 汽車荷載的沖擊系數(shù)； im —— 荷載的橫向分布系數(shù)（此處已經(jīng)計(jì)入車道折減系數(shù)）； kP —— 車道集中荷載的標(biāo)準(zhǔn)值； iy —— 主梁內(nèi)力影響線豎標(biāo)值； kq —— 車道荷載的均布標(biāo)準(zhǔn)值； i? —— 主梁內(nèi)力影響線中均布荷載所在的面積。 由于 12/1LL? ，在進(jìn)行移動(dòng)荷載分析時(shí)可以近似的看成等跨連續(xù)梁進(jìn)行分析計(jì)算，這樣就可以用《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè) — 基本資料》，查得影響線的最大值和各跨影響線的面積，從而根據(jù)以上工式計(jì)算汽車荷載的效應(yīng)。 此橋是五跨連續(xù)梁橋，采用橋博計(jì)算主梁各計(jì)算截面的最不利內(nèi)力，計(jì)算結(jié)果如表511 表 511 汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力 截面 1號(hào)梁 2號(hào)梁 maxM minM maxQ minQ maxM minM maxQ minQ 1支點(diǎn)（右） 358 0 0 328 1跨 1/4 1390 183 228 81 870 183 198 67 1跨 1/2 1660 372 122 208 1120 372 122 180 1跨 3/4 949 562 309 765 32 280 2支點(diǎn)（左） 200 1270 401 390 2支點(diǎn)（右） 200 1270 397 382 2跨 1/4 907 677 286 274 2跨 1/2 1410 466 174 177 152 156 2跨 3/4 942 560 266 245 支座沉降內(nèi)力計(jì)算 基礎(chǔ)沉降計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮很多種沉降工況，根據(jù)橋博可以方便的計(jì)算出各個(gè)支點(diǎn)沉降山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 時(shí)所組成的彎矩和剪力包絡(luò)圖如圖 58，并計(jì)算出各個(gè)特征截面的內(nèi)力。 支座位移引起的彎矩包絡(luò)圖： 支座位移引起的剪力包絡(luò)圖： 圖 58 支座位移引起的內(nèi)力包 絡(luò)圖 然后求得最后各個(gè)計(jì)算截面的內(nèi)力如表 513 所示： 表 513 支座位移效應(yīng)內(nèi)力 截面 )(max mkNM )(min mkNM ）（ NkQmax ）（ NkQmin 1支點(diǎn)（右） 0 0 1跨 1/4 1跨 1/2 1跨 3/4 2支點(diǎn)（左） 2支點(diǎn)（右） 2跨 1/4 2跨 1/2 2跨 3/4 3支點(diǎn)（左） 3支點(diǎn)（右） 3跨 1/4 3跨 1/2 內(nèi)力組合 馬鼎國(guó)：濟(jì)東高速 K27+280 大橋施工圖設(shè)計(jì) 30 為了進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束的計(jì)算，在不考慮預(yù)加力引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力及混凝土收縮徐變次內(nèi)力的前提下，按橋規(guī)《通規(guī)》第 條和第 條規(guī)定，根據(jù)可能出現(xiàn)的荷載進(jìn)行第一次內(nèi)力組合。 按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 基本組合。永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)和可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相結(jié)合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： ???????? ??? ? ?? ?mi nj Q ikQjckG ikGid SSSS 1 21100 ?????? （ ） 式中 dS —— 承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值 0? —— 結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《通規(guī)》表 規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級(jí)采用，對(duì)應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)、二級(jí)和三級(jí)分別取 、 、 ； iG? —— 第 i個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)永久作用效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)承載力不利時(shí)取 ?? ，對(duì)結(jié)構(gòu)的承載能力有利時(shí)， 其分項(xiàng)系數(shù)取 ?? ，其他永久作用效應(yīng)分享系數(shù)見(jiàn)《通規(guī)》； ikGS —— 第 i 個(gè)永久作用的標(biāo)準(zhǔn)值； 1Q? —— 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取 411 .Q ?? ； kQS1 —— 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值； jQ? —— 作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊 力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取 ?? ，但風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)取 ?? ； jkQS —— 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第 j個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值； c? —— 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，取值見(jiàn)《通規(guī)》第 條。 根據(jù)《通規(guī)》第 條規(guī)